полілінії AutoCad)
;;
s = Кн/см 2 <1,23 кН/см 2 ;
m b = 1 (табл. 5), m н = 1 (табл. 6), m d = 0,96
(табл. 7),
m сл = 1,1 (табл. 8), m гн = 0,9 (табл. 9)
R c / = R c В· m b В· m н В· m d В· m сл В· m гн = 1,3 В· 1 В· 1 В· 0.96 В· 1.1 В· 0.9 = 1,23 кН;
б) Перевіряємо по зовнішній розтягнутої кромці
s = - p ;
До гн =; br/>
;
W == 26411.0 см 3
s = - = 0,82 <0,9 кН/см 2
Перетин задовольняє умовам міцності.
Перевірка стійкості плоскої форми деформування рами.
- формула 33 [1]
де: F = 16,5 * 105,6 = 1732,5 кН
W == 30319 см3
n = 1 - для елементів мають закріплення розтягнутої зони з площини деформування;
j - Коефіцієнт поздовжнього вигину для гнучкості ділянки елемента розрахункової довжини lр з площини деформування:
lр = l В· m = 3 В· 0.65 = 1.95м - формула 10 [1] - при кроці розпірок 3м;
lр = lр1 В· m0;
m0 = 0.8 - за п. 4.21 [1] - для Jм
= 40.89 <70
j = 1-0,8 В·;
N = 141.23 кН br/>
m b = 1 (табл. 5), m н = 1 (табл. 6), m d = 0,96
(табл. 7),
m сл = 1,1 (табл. 8), m гн = 0,9 (табл. 9)
R c / = R c В· m b В· m н В· m d В· m сл В· m гн = 1,3 В· 1 В· 1 В· 0.96 В· 1.1 В· 0.9 = 1,23 кН;
== 0.92;
Jм = br/>
де: kф = 1.13 - за табл. 2 додатка 4 [1]
Jм === 2.10
В
= 0.08 <1 - система зв'язків і розпірок забезпечується стійкість рами.
Опорний вузол
В
Перевіряємо клейові шви на сколювання:
t = 1,5 В·;
Q про = 88,96 кНм;
Розрахункова довжина перерізу: b розр = 0,6 В· 165 = 99 мм = 10 см;
Ширина опорної частини за вирахуванням симетричної підрізування по 3 см:
h оп = 90 - 2 В· 3 = 84 см;
t = 1,5 В· = 1,06 кН/см 2 ;
Перевіряємо деревину на зминання в місці упору стійки рами на фундамент:
s см =;
А оп = 16,5 В· 84 = 1386 см 2 ;
s см == 102,21 Н/см 2 см В· K N = 300.0, 9 = 300 Н/см 2 ;
K N -коефіцієнт враховує концентрацію напружень під кромкою башмака (п 5.29 посібник з проектування дерев'яних конструкцій)
Висота вертикальної стінки черевика з умов зминання деревини поперек волокон:
h d == см:
Для визначення товщини цієї стінки знаходимо згинальний момент у пластині:
М = кН * см;
Н = Q o = 88,96 кН;
W тр = 100,08/24,5 = 4,08 см 3 ;
d == 1,25 см, приймаємо d = 14 мм;
Траверси проектуємо з куточка 180x125x14 мм;
Перевіряємо вертикальну полицю куточка без урахування горизонтальної полиці на відцентровий розтяг за формулою:
s р =;
А ВП = 1,4 В· 16,6 = 22,96 см 2 ;
W ВП == 62,75 см 3 ;
М = +729,47 кН В· см;
s р == 13,55 кН/см 2 <24,5 кН/см 2 (для стали С245);
Кріплення черевика до фундаменту передбачаємо 2-ма болтами d = 24 мм. p> Перевіряємо анкерний болт на розтяг по ослабленому нарізкою розтину:
s р == 1,22 кН/см 2 р ст = 14.5 кН/см 2 ; (для анкерних болтів зі сталі ВСт3пс2)
N р == 5,5 кН
Напруга анкерного болта на зріз:
t == 9,84 кН/см 2 ср б = 0,6 * 4,52 * 14,5 = 39,32 кН/см < sup> 2 ;
Коньковий вузол
В
З'єднання полурам виконується впритул з допомогою дерев'яних накладках.
Зусилля, діючі у вузлі:
H = 105,32 кН;
Q c = 54,57 кН;
Торці клеєних блоків ригеля у вузлі з'єднуємо впритул не по всій висоті, а зі зрізом крайніх дощок під кутом по 25 мм для більшою шарнірного вузла та запобігання відколу крайніх волокон при повороті елементів шарнірного вузла. Бічна жорсткість вузла забезпечується постановкою парних накладок пере...
