е так як. То приймаємо фактичну довжину p> Уточнюємо величину, з урахуванням.
<
У зв'язку з цим, остаточно приймаємо.
З умови зварювання поздовжніх ребер панелі класу А-I з поздовжньої конструктивної ненапрягаемой арматурою (d = 8мм), приймаємо в якості поперечної арматури арматуру класу Вр-I діаметром 4мм 0,126 см 2 (За табл. 1.12 ( п.1 см. Література )). p> Т.к число каркасів становить по одному в кожному з 2-х ребер, площі поперечного перерізу хомутів p> Визначимо крок поперечних хомутів на приопорних (чверть прольоту) ділянках:
В
Згідно вимог СНиП 2.03.01-84 * п.3.31, при розрахунку залізобетонних елементів з поперечною арматурою, повинна також забезпечуватися міцність по похилому перерізі в межах ділянки між хомутами. Максимальний крок поперечних хомутів визначається за формулою:
В
Також, поперечна арматура повинна задовольняти конструктивним вимогам СНиП 2.03.01-84 * (5.26-5.28):
- на приопорних ділянках, при h <45 см,, т.е;
- на решті частини прольоту при h> 30см,.
Приймаються остаточні значення кроку поперечних хомутів (кратні 5):
- на приопорних ділянках - 10 см;
- на решті частини прольоту - 20см.
Тепер повторно перевіримо початкова умова, при відомому коефіцієнті поперечного армування:
В
Т.к фактичне значення менше прийнятого раніше орієнтовно = 0,001. То при умова також буде задовольняться. br/>
3. Розрахунок панелі по граничним станам 2-ї групи
Визначення геометричних характеристик приведеного перерізу. p> Визначимо відношення модулів пружності бетону та арматури:
В
Знаючи це відношення, визначимо площа приведеного перерізу:
В
Тепер знаходимо статичний момент приведеного перерізу відносно нижній грані:
В
Тоді відстань від нижньої межі перерізу до центру його тяжкості:
В
Визначаємо момент інерції приведеного перерізу відносно її центра ваги: ​​
В
Знаючи це, знаходимо моменти опору:
- у нижній зоні:
- у верхній зоні:
Тепер визначаємо величину r - відстань від центру ваги приведеного перерізу до ядрового точки, найбільш віддаленої від розтягнутої зони, трещинообразование якої перевіряється.
Для згинаються, попередньо напружуваних елементів r визначається за формулою:
,
де для попередньо напружуваних елементів дорівнює
де - максимальне нормальне напруження в бетоні від зовнішньої навантаження і величини зусилля попереднього напруження. Визначається за формулою:
R b , ser - нормативна міцність бетону.
В
, де М - згинальний момент від повної нормативної навантаження;
P 2 - зусилля обтиску з урахуванням порожнистих втрат;
В
(всі повні втрати орієнтовно прийняті 100 МПа)
e op - ексцентриситет прикладання зусилля обтиснення;
Тепер знаходимо: Величина r:
приймаємо
Визначимо величину r inf - відстань від центру ваги приведеного перерізу до ядрового точки, найменш віддаленої від розтягнутої зони:
В
Визначимо упругопластические момент опору по розтягнутій зоні згідно з формулою:
В
Для таврового перетину з полицею в стислій зоні приймається = 1,75. br/>В
і упругопластические момент опору розтягнутої зони в стадії виготовлення і обтиску елемента:
В
Для таврового перетину з полицею в розтягнутій зоні, з розмірами полиці:
В
прийметься = 1,5.
Втрати попереднього напруження арматури.
Для розрахунку втрат приймаємо коефіцієнт точності натягу арматури
Перші втрати (). Втрати напруги () наступають від його релаксації. По таблиці 1.4 ( п.1 см. Література ) при електротермомеханіческом способі натягу арматури втрати від релаксації напруг рівні:
В
Втрати від температурного перепаду між натягнутою арматурою і упорами () дорівнюють нулю, так як при агрегатно-потокової технології виготовлення форма з упорами при пропарюванні нагрівається разом з плитою.
Втрати від деформації анкерів () і форми () , тертя об огинають пристосування () так ж рівні нулю.
Зусилля обтиску з урахуванням втрат визначаємо з допомогою формули:
В
Ексцентриситет програми зусилля розрахований у попередньому пункті. p> За даними таблиці 1.4 ( п.1 см. Література ) втрати від швидкоплинної повзучості (для бетону підданого тепловій обробці) визначається виходячи з порівняння співвідношення з коефіцієнтом .
- коефіцієнт визначається: <...
