2,97 кН/м;
розрахункова q = 2,967 Г— 1,5 = 4,45 кН/м.
Розрахункові характеристики матеріалів. Для фанери марки ФСФ сорти В/ВВ семишарові товщиною 10 мм по табл. 10 і 11 СНиП II-25-80 маємо:
розрахункове опір розтягуванню: R Ф.Р = 14 МПа;
розрахункове опір стиску: R Ф.С = 12 МПа;
розрахункове опір сколюванню: R ф.ск = 0,8 МПа;
розрахункове опір вигину: R ф.і90 = 6,5 МПа;
модуль пружності: Е ф = 9000 МПа;
Для деревини ребер по СНиП II-25-80 маємо модуль пружності Е др = 10000 МПа. p> Геометричні характеристики перерізу панелі. Наведена розрахункова ширина фанерних обшивок згідно СНиП II-25-80 п.4.25.
b пр = 0.9 Г— b при l> 6a, де b - повна ширина плити, l - проліт плити, a - відстань між поздовжніми ребрами по осях.
b пр = 0.9 Г— 1.48 = 1.332 м.
Геометричні характеристики клеефанерной панелі приводимо до фанерною обшивці. Наведений момент інерції поперечного перерізу панелі.
В В
Наведений момент опору поперечного перерізу панелі:
.
Перевірка панелі на міцність. Максимальний згинальний момент у середині прольоту:
В
Напруги в розтягнутій обшивці:
, де 0,6 - коефіцієнт, враховує зниження розрахункового опору фанери в розтягнутому стику. (П.4.24 СНиП II-25-80). p> Розрахунок на стійкість стислій обшивки виробляємо за формулою:
В
При відстані між поздовжніми ребрами в світлу з 1 = 0,424 м і товщина фанери d ф = 0,01 м.
тоді
Напруга в стислій обшивці:
В
Розрахунок на сколювання по клейовому шару фанерною обшивки (у межах ширини поздовжніх ребер) роблять за формулою:
В
Поперечна сила дорівнює опорної реакції панелі:
В
Наведений статичний момент верхньої фанерною обшивки відносно нейтральної осі:
В
Розрахункова ширина клейового з'єднання: b розр = 4 Г— 0,042 = 0,168 м.
Дотичні напруги будуть:
.
Перевірка панелі на прогин. Відносний прогин панелі:
, де - граничний прогин в панелях покриття згідно з табл. 16 СНиП II-25-80. p> Розрахунок гнутоклеєної дерев'яної трехшарнирной рами.
Вихідні дані: рама прольотом 21 м, кроком 3 м. Будівля другого класу відповідальності, g n = 0.95. ТВУ експлуатації А-1. Покрівля утеплена з клеефанерних плит. Район будівництва - Костромська обл., S = 1.5 кПа. p> На раму діють рівномірно розподілені постійні і тимчасові навантаження (т.сбор навантажень). При заданих геометричних розмірах рами і висоті стійки Н <4 м вітрове навантаження не враховується, тому що відсмоктування вітру на покрівлі зменшує зусилля в елементах рами.
Власна вага рами визначаємо при k св = 8:
кПа
Збір навантажень
В
s = 2.4 * 3 = 7.2 кН/м; q = 0.972 * 3 = 2.915 кН/м, де 3 - крок несучих конструкцій.
Геометричний розрахунок див. рис.
Довжина полупролет 10.5 м. Радіус вигину 3 м. Кут нахилу ригеля tga = 1:4 = 0.25; a = 14 про 02 `. Кут між осями стійки і ригеля і дотичній до середньої точки вигину a 1 = (90 про + a)/2 = 52 про . Центральний кут вигину в градусах 76 і радіанах 1.33. Довжина вигину lгн = r * 1.33 = 3.99 м. Довжина напіврами 13.77 м.
В
Вісь напіврами розбиваємо на 6 перетинів.
В
Статичний розрахунок:
cosa = 0.97; sina = 0.24
Зусилля від лівосторонньої снігового навантаження:
Va ​​= Vb = 3 * s * L/8 = 56.7 кН; Ha = Hb == 31.64 кН.
Перетин o: Q o = Ha; N o = Va;
Перетин 1: M 1 =-Ha * hст;
Перетин 2: M 2 = -Ha * y 2 + Va * x 2 -s * x 2 2 /2; Q 2 = (Va-s * x 2 ) * cosa 1 -Ha * sina 1
N 2 = (Va-s * x 2 ) * sina 1 + Ha * cosa 1
a 1 = (90 + a)/2 = 52 o ; cosa 1 = 0.62; sina 1 = 0.79
Перетин 3: M 3 = Va * x 3 -Ha * y 3 -s * x 3 2 /2; p> Перетин 4: M 4 = Va * x 4 -Ha * y 4 -s * x 4 2 /2
Перетин 5: Q 5 = Va-s * x 2 ; N 5 = Ha
Зусилля від правобічної снігового навантаження:
Va ​​= Vb = s * L/8; Ha = Hb =
Перетин o: Q o = Ha; N o = Va
Перетин 1: M 1 =-Ha * hст
Перетин 2: M 2 =-Ha * y 2 + Va * x 2 ; Q 2 = Va * cosa 1 -Ha * sina 1
