b>; N 2 = Va * sina 1 + Ha * cosa 1
a 1 = (90 + a)/2 = 52 o ; cosa 1 = 0.62; sina 1 = 0.79
Перетин 3: M 3 = Va * x 3 -Ha * y 3
Перетин 4: M 4 = Va * x 4 -Ha * y 4
Перетин 5: Q 5 = Va; N 5 = Ha
Зусилля від двосторонньої снігового навантаження дорівнюють сумі зусиль від односторонніх снігових навантажень. Зусилля від собственног ваги визначаються множенням зусиль від двосторонньої навантаження на ставлення цих навантажень q/s = 3.25/7.2 = 0.45. Повні розрахункові зусилля дорівнюють сумі зусиль від двосторонньої снігового і власної ваги.
Отримані значення зводимо в таблицю.
В
Підбираємо перетину і робимо перевірку напруг.
Перетин 2: М = 215 кНм; N = 134 кН. p> Приймаються деревину другого сорту у вигляді дощок перетином після острожки dхb = 1.6х19 см 2 . Розрахункова опір деревини при стисненні з вигином з урахуванням ширини перерізу> 13 см, товщини дошки 1.6 см: Rc = Rи = 12.5 МПа. (див нижче)
Необхідну величину перерізу визначаємо наближено за величиною згинального моменту, а наявність поздовжньої сили враховуємо коеф. 0.7:
м
Приймаються висоту перерізу 92.8 см - 58 дощок.
Перетин про: Q = 89 кН. Необхідну висоту перерізу на опорі визначаємо з умови міцності на сколювання. Розрахункова опір сколюванню для деревини 2-го сорту: R ск = 1.5/0.95 = 1.579 МПа.
Висота опорного перерізу: м
Приймаються висоту опорного перерізу з 29 дощок - bxh = 19x46.4 см 2 .
Висоту конькового перерізу приймаємо рівною h до = 464 мм (29 дощок).
Робимо перевірку напружень при стисканні з вигином. Згинальний момент, що діє в центрі перетину, що знаходиться на відстані від розрахункової осі, рівному см, визначиться за формулою:
М = М 2 -N 2 e = 0.215-0.232 Г— 0.134 = 0.184 мНм
Розрахункові опору деревини 2-го сорту стислій внутрішньої кромки R c з урахуванням коефіцієнтів умов роботи - висоти перерізу m б = 0.9, товщини шарів m сл = 1.1 і коеф. гнуття m гн (таб.7, 8,9 [1]):
r вн = reh/2 = 300-23.2-92.8/2 = 230.4 см; r вн /d = 230.4/1.6 = 144; m гн = 0.8
R c = R c Г— МПа
Розрахункова опір деревини 1-го сорту розтягнутої зовнішньої кромки:
r н = r-e + h/2 = 300-23.2 +92.8/2 = 323.2; r н /d = 323.2/1.6 = 202; m гн = 0.7
R p = 12 Г— m сл Г— m гн /g n = 12 Г— 1.1 Г— ; 0.7/0.95 = 9.726 МПа
Площа перетину А, момент опору W, розрахункова довжина l p = 13.77 м, радіус інерції i, гнучкість l:
A = b Г— h = 0.19 Г— 0.928 = 0.176 м 2 ;
м 3 ; r = 0.29 Г— h = 0.29 Г— 0.928 = 0.269 м;
l = l p /r = 13.77/0.269 = 51.19.
Коефіцієнт, враховує змінність висоти перерізу напіврами, До жн = 0.07 +0.93 Г— ho/h = 0.07 +0.93 Г— 46.4/92.8 = 0.5.
Коефіцієнт обліку додаткового моменту при деформації прогину:
В
Згинальний момент:
Мд = М/x = 0.184/0.688 = 0.267 мНм.
Коефіцієнти До гв і К гн до моменту опору при перевірці напруг стиснення у внутрішній і розтягування в зовнішній крайках перетину:
До гв = (1 +0.5 Г— h/r)/(1 +0.17 Г— h/r) = (1 +0.5 Г— 0.928/3)/(1 +0.17 Г— 0.928/3) = 1.097
До гн = (1-0.5 Г— h/r)/(1-0.17 Г— h/r) = (1-0.5 Г— 0.928/3)/(1-0.17 Г— 0.928/3) = 0.892
Моменти сопротвленія перерізу з урахуванням впливу вигину верхньої та нижньої кромок:
W н = W Г— До гв = 0.027 Г— 1.117 = 0.03 м 3
W в = W Г— До гн = 0.027 Г— 0.867 = 0.024 м 3
Напруги стиснення і розтягування:
c
p
Перевірка стійкості плоскої форми деформування рами.
Рама закріплена з площини в покритті по зовнішніх крайках перетинів. Внутрішня кромка її перерізів не закріплена. У перетинах рами діють в основному негативні згинальні моменти, максимальні в серединах вигинів. При цьому верхні зовнішні зони перерізів рами є розтягнутими і закріпленими з площини, а нижні внутрішні зони стиснуті і не закріплені.
Перевірка стійкості плоскої форми деформування напіврами. Розрахункова довжина розтягнутої зони дорівнює повній довжині напіврами l p = 13.77 м.
Площа перерізу A = b Г— h = 0.19 Г— 0.8 = 0.176 м 2 ;
Момент опору м 3
Радіус інерції r = 0...
