висловлюємо опору всіх елементів у відносних одиницях і складаємо схему заміщення;
- шляхом поступового перетворення зводимо розрахункову схему до найпростішого вигляду;
- визначаємо струм короткого замикання.
При розрахунках приймаємо такі припущення:
- протягом усього процесу короткого замикання ЕРС всіх генераторів системи збігаються по фазі;
- не враховується насичення магнітних систем, що дозволяє вважати постійними і незалежними від струму індуктивні опори всіх елементів короткозамкненою ланцюга;
- нехтують намагнічувалося струмами силових трансформаторів;
- не враховують ємності всіх елементів короткозамкненою ланцюга, включаючи і повітряні і кабельні лінії;
- вважають, що трифазна система є симетричною.
Схема живлення, запропонована у вихідних даних до курсового проекту, представлена ​​на рис 5.
В
Рис. 5. Схема живлення ділянки.
Дані до рисунку:
ГЕС: G1, G2, G3, G4 - СВ-850/120-60
Т1, Т2, Т3, Т4 - ТРДНС-40000/35
ДПП: Т5, Т6 - ТРДНС-40000/35
Реактор РБГ 10-2500-0.14
Система: U = 35 кB
S = 150 кBA
X = 0.2 о.е.
Дані ліній: AL1, AL2 = 10 км
AL3, AL4 = 20 км
CL1, CL2 = 0,5 км
Максимальний струм КЗ буде на збірних шинах, до яких підключається основне обладнання.
Задамося базисними величинами:
В
Замінимо представлену на рис. 5 схему схемою заміщення (рис. 6). br/>В
Рис. 6. Схема заміщення заданої схеми.
Висловимо опору всіх елементів у відносних одиницях:
А) Опору турбогенераторів визначаємо за такою формулою:
(8.1)
Номінальна потужність турбогенератора СВ-850/120-60 дорівнює 40 МВА, = 0,125 [3]. Тоді маємо:
о.е. br/>
Б) Опір реактора типу РБГ 10-2500-0.14
о.е. br/>
В) Опір трансформаторів визначимо, використовуючи вираз (6.2), де маємо наступні значення параметрів для трансформатора ТРДНC-40000/35: номінальна потужність 40 МВА, Uк% = 12,7. br/>
о.е. (8.2)
Г) Для розрахунку опору повітряних ліній електропередачі використовуємо формулу (6.3):
(8.3)
де = 0,4 - опір одного кілометра повітряної лінії, l - довжина лінії. Тоді маємо:
о.е. p> о.е. br/>
Д) враховуючи, що = 0,12 [3] для кабельних ліній:
о.е. br/>В
Рис.7 Спрощена схема.
X 13 = X г1/2 = 0.31/2 = 0.48
X 15 = X т1/2 + X вл3 + X КЛ1 = 0.98/2 + 1.8 + 0.01 = 2.32
X 10 = X з + X ВЛ1 = 0.2 + 0.9 = 1.1
X 11 = X т5 + X КЛ3 = 0.98 + 0.01 = 1
В В В
Електрична віддаленість однозначно характеризується значенням розрахункового опору, який визначається як:
В
де - сумарна потужність.
Розрахуємо струм КЗ для ГЕС:
В
Випадок невидаленого к.з.
Визначимо струми к. з. маємо систему кінцевої потужності:
За розрахунковими кривим рис. 1.58 [3] визначаємо кратність струму КЗ для системи:
В
Де
В
Визначимо характер КЗ. гілки від системи:
де = X20 = ​​1.4
В В
У підсумку визначимо струми к.з.:
В
9.ВИБОР СИЛОВОГО ОБЛАДНАННЯ ЦЮ
При експлуатації електричні апарати і струмоведучі елементи працюють в трьох основних режимах: тривалому, в режимі перевантаження і в режимі КЗ.
У тривалому режимі роботи їх надійність забезпечується правильним вибором по номінальним значенням струму і напруги.
У режимі перевантаження надійна робота електрообладнання забезпечується обмеженням значення та тривалості впливу перевантаження, при якою гарантується його нормальна робота за рахунок запасу міцності.
Режим КЗ - найважчий режим роботи електрообладнання та надійність при КЗ забезпечується правильним вибором параметрів пристроїв по умовами термічної і електродинамічної міцності.
1. Вимикачі високої напруги QF 5, QF 6, QF 12, QF 13 .
Умови вибору вимикача:
1)
2)
3)
4)
5)
6)
7) а)
б)
;
;
В
Вибираємо вимикач ВВЕ-10-20/630ТЗ.
В В
де = 0.05с; = 0.13с; = 0.05с;
1) 11 к ≥ 10 кВ
2) 630 А ≥ 156 А
3) 630 А ≥ 187 А
4) 20 кА ≥ 14.6 кА
5) 52 кА ≥ 14.6 кА
6) 52 кА ≥ 37 кА
7) 1200 кА ВІ з ≥ 53 кА ВІ з
2. Вимикачі високої напруги QF 1, QF 2, QF
