ємне кипіння:
(1.29)
Тут - середня для каналу значення поверхневого теплового потоку, що визначається за формулою (2.24), кВт/м 2 . p> Теплофізичні властивості теплоносія і його швидкість, що входять до формули (1.28) і (1.29), визначаються як середньоарифметичні на ділянці підігріву (див. п.1.3.1).
1.5 Оцінка розподілу істинного об'ємної і масової паросодержания по висоті каналу
Втрата тиску в каналі і тепловіддача до двофазному потоку теплоносія визначаються режимом течії. Основними характеристиками двофазного потоку при цьому є істинне об'ємне ц і масової витратне х паровміст. Після визначення меж між різними режимами течії (див. подразд.1.2 - 1.4) стає можливим встановити характер розподілу ц і х по висоті каналу.
1.5.1 Визначення масового і істинного паросодержания
На ділянці поверхневого кипіння з координатами від z HK до z П зміна масового паросодержания х (z) інтерполюється прямій від х (z HK ) = 0 до x (z П ) де
(1.30)
Тут - справжнє об'ємне паровміст. Щільність води і пари у формулі (1.30) також визначаються по цього розтину.
Істинне об'ємне паровміст в межах розглянутої ділянки
(1.31)
де і - відносні ентальпії в перетинах з координатами z і z HK .
1.5.2 Визначення проміжних значень масового й істинного паросодержания
На ділянці каналу, укладеного між перетинами з координатами z П і z P , зміна масового паросодержания x (z) інтерполюється прямій від х (z П ) = х П до х (z Р ) = х Р (див. формули (1.30) і (1.28)).
Істинне об'ємне паровміст на цій ділянці також інтерполюється прямій до (див. пп. 1.5.1 і 1.5.3).
1.5.3 Розрахунок ділянки розвиненого бульбашкового кипіння
На ділянці розвиненого бульбашкового кипіння між перетинами з координатами z Р і z ВИХІД , масове витратне паровміст одно відносної ентальпії і розраховується за формулою (48):
(1.32)
Істинне об'ємне паровміст на цій ділянці
(1.33)
Коефіцієнт прослизання по висоті каналу залишається практично постійним. Використовуючи в Р [см. формулу (1.29)], його оцінку можна виконати за формулою, запропонованою В.С. Осмачкіним [2]:
(1.34)
тут число Фруда розраховується за формулою
(1.35)
швидкість суміші
(1.36)
наведена швидкість пара
(1.37)
де; та (див. п.1.2.1)
Наведена швидкість води
(1.38)
1.6 Розрахунок втрати напору і розподілу тиску по висоті каналу
Розрахункові співвідношення для визначення втрати напору по висоті каналу зумовлюються характером перетину і структурою потоку. За висота робочого каналу реактора типу РБМК розрізняють три ділянки: з однофазної середовищем (від z BX до z HK ), поверхневого кипіння (від z HK до z P ), з двофазної середовищем і розвиненим об'ємним кипінням (від z P до z B И X ). При розрахунку втрати напору на кожному з двох ділянок вони, у свою чергу, розчленовуються на кілька розрахункових елементів, в межах яких визначаються довжина елемента Дz і сума коефіцієнтів місцевих опорів (см.п.1.2.4). У загальному випадку втрата напору визначається як сума окремих складових:
(1.39)
1.6.1 Визначення втрати тиску на тертя
Втрата тиску на подолання опору тертя: при течії однофазної середовища
(1.40)
на ділянці розвиненого кипіння
(1.41)
на ділянці поверхневого кипіння
(1.42)
де розраховують за формулою (1.41).
У наведених формулах прийняті такі позначення:
Дz - довжина елемента, що розраховується, м; d Г - гідравлічний діаметр, м, розраховується за формулою (2.3);-відповідно щільність середовища на ділянці однофазного потоку, щільність води і пари [кг/м 3 ] на лінії насичення і прихована теплота пароутворення [кДж/кг], які визначаються згідно рекомендаціям, наведеним у п.1.2.1; х - масове паровміст в розраховується елементі. Визначається як середньоарифметичне між входом і виходом (див. подразд.1.5); ш - поправочний коефіцієнт, що враховує структуру двофазного потоку й визначається за малюнок 1.6; q S - середньоарифметичне (Між входом і виходом) значення поверхневого теплового потоку в розглянутому елементі, яка розраховується із залученням формули (2.18), кВт/м; - швидкість циркуляції, м/с.
В В В В В В В В В В В В В В В В В В В В В В В В В В В В
Малюнок 1.6 - Залежність коефіцієнта ...
