роведених розрахунків робимо висновок про те, що кар'єрний грунт із заданими характеристиками можна використовувати для зворотного фільтра наслонние дренажу, який використовуємо в даній роботі.
Так як висота виходу фільтраційного потоку на низовий укіс мала, то влаштовуємо наслонние дренаж для зниження фільтраційного тиску грунтових вод, захисту споруди і його заснування від розмиву фільтраційним потоком і організованого відведення профільтрувалась води. Важливо пам'ятати, що наслонние дренаж не знижувати криву депресії, а тільки охороняє низовий укіс в місці виходу фільтраційного потоку від можливих фільтраційних деформацій і являє собою зворотний фільтр, укладений по низовому укосу.
Ще один плюс в пристрої наслонние дренажу - для його пристрою потрібно набагато менша кількість каменю.
Розділ 5. Фільтраційні розрахунки
. 1 Розрахунок депресійної кривої
У відповідності зі СНиП 2.06.05-84 фільтраційні розрахунки слід виконувати для визначення фільтраційної міцності тіла греблі, її заснування і берегів; розрахунку стійкості укосів греблі і берегів; обгрунтування найбільш раціональних і економічних форм, розмірів і конструкцій греблі, її протифільтраційних і дренажних пристроїв.
Для наслонние дренажу:
? L =? H1=2 м=3,69 м
Lp =? L + L=2 + 38,45=40,45 м
Знайдемо h1:
Для рівнянь кривої депресії задамося значеннями х=2 і х=10:
Розраховуємо криву депресії після ядра, побудувавши криву депресії до ядра:
БСР=1,15прів=690прі.гр. =698,85
Розрахуємо L=3 3,69 + 698,85 + 2 (5 + 3,69)=727,3в приймаємо рівним 9 м.
Приймаємо х=702; 705; 710; 715; 720; 725
На основі отриманих даних робимо висновок, що заходи по влаштуванню ядра і наслонние дренажу повною мірою себе виправдовують і істотно знижують криву депресії.
Знайдемо градієнт і швидкість фільтрації при виході фільтраційного потоку:
вих=Kт Iвих Iвих =? у /? х=0,019/23=0,00082вих=0,060,00082=0,000049 м/сут.? у=0,769-0,75=0,019
? х=725-702=23
Розділ 6. Розрахунок стійкості укосів
Статичні розрахунки греблі включають перевірку стійкості верхового та низового укосів, а також екрану і його захисного шару. У даній роботі використовуємо метод круглоціліндріческіх поверхонь зсуву.
Для початку будуємо область знаходження центрів поверхонь зсуву, яка розташовується в криволінійному чотирикутнику, утвореному наступними лініями, проведеними з середини укосу: вертикаллю і прямої під кутом 85 до укосу, а також двома дугами радіусів:
=К1Нпл=0,75 8,69=6,51 м,=К2Нпл=1,75 8,69=15,2 м.
Проводимо дугу кола радіуса R таким чином, щоб вона перетинала гребінь дамби і захоплювала частину підстави.
Область, обмежену кривою зсуву і зовнішніми обрисами плотвані розбиваємо вертикальними прямими на відсіки шириною b=0,1 R, центр нульового відсіку розміщуємо під центром кривої зсуву.
Подальші розрахунки зводимо в таблицю, наведену нижче:
Встановимо силу тертя, що виникає на підошві всього масиву обвалення, підсумовуючи відповідні сили по відсіках:
F=b? 1? h прcos? tg? =0,8 1,87 16,707=24,99 т
Обчислюємо дотичну складову ваги масиву обвалення:
T=b? 1? h прsin?=0,8 1,87 22,54=33,71 т
Знаходимо силу зчеплення, що виникає на підошві масиву обвалення:=c1l1 + c2l2 + c3l3=1 4,18 + 0,4 0,55 + 2 11,8=28 т=2 3,14 8 30/360=4,18? 1=30 с1=1=2 3,14 8 4/360=0,55? 2=4 с2=0,4=2 3,14 8/360=11,8? 3 =85 с3=2
Розрахуємо фільтраційну силу, враховуючи, як об'ємну:
Ф =? I? 0=37,32 0,00082 1=0,03 т
?=0,8 46,66=37,32 т
Значення коефіцієнта стійкості укосу:
Кущ=(F + S)/(T + Фr/R)=(24,99 + 28)/33,71 + ((0,03 16,4)/8)=1 , 48
Отриманий результат відповідає умові Kmin КнКс/Км, де
Кн - коефіцієнт надійності за відповідальності споруди (1,1)
Кс - коефіцієнт, залежить від сполучення навантажень (1),
Км - коефіцієнт, що дорівнює 0,95 при спрощених методах розрахунку.
, 48 1,15 - звідси робимо висновок про неможливість обвалення укосу.
Висновок
У даній роботі ми проектували водохраніліщного...
