ї решітки "Dотв" (див. рис. 3);
В· товщина трубної решітки "H" (див. рис. 3);
В· крок перфорації (відстань між центрами сусідніх отворів) "t" (див. рис. 10);
В· наявність в отворах трубної решітки ущільнювального рельєфу, формованого кульковим Розкатники (див. рис. 4);
В· наявність в трубної решітки канавок (див. рис. 5);
В· наявність подвійних трубних решіток, їх товщини "Н 1 " і "Н 2 " і відстань "B" між трубними гратами (див. рис.9);
В· матеріал труби;
В· зовнішній діаметр труби "Dн" (див. рис.6);
В· товщина стінки труби "S" (див. рис.6);
В· висота виступанія труб "h" над площиною трубної решітки (див. рис.6);
В· глибина розвальцьовування труб "L" (див. рис.6);
В· наявність отбуртовкі кінця труби (див. рис.8);
В· наявність зварювання в з'єднанні труби з трубної гратами (див. рис.7)
В В В
2 Розрахунково-конструкторська частина. br/>
2.1 Тепловий розрахунок апарату.
Вихідні дані. Проектований кожухотрубний теплообмінник призначено пастеризації продукту від початкової (на вході в апарат) температури t 1 = 12 0 С, до кінцевої (на виході з апарату) t 2 = 70 0 С. Продуктивність апарату G = 2,8. Продукт потрапляє в трубне простір примусово за допомогою насоса і рухається по трубах зі швидкістю w = 2,0. Гріючийпар підводиться в меж трубне простір з температурою t п = 140 0 С. Теплообмінні труби Г†30'2, 5 мм (зовнішній діаметр d = 30 мм, товщина стінки d ст = 2,5 мм), довжина труб в пучку l Т = 2,5 м. Матеріал труб - мідь, товщина шару забруднення на поверхні трубок s = 0,001 г, абсолютна шорсткість внутрішньої стінки трубки D = 0,01. Коефіцієнт корисної дії (к.п.д) насоса = 0,8. p> Середня різниця температур теплоносія і продукту, 0 С (за формулою (1.16)):
,
Dt б = t п -t 1 = 140-12 = 128 0 С, (2.1)
Dt м = t п -t 2 = 140-70 = 70 0 С. (2.2)
Так як = 1,829 <2, то середній температурний напір можна знаходити з певною точністю як середнєарифметичну різницю (відповідно формулою (1.17)):
0 С. p> Середня температура продукту t ср , 0 С:
t ср = t п -Dt ср = 140-99 = 41 0 С. (2.3)
Різниця температур теплоносія і стінки Dt 1 , 0 С:
Dt 1 = (R 1 /R) Dt ср = (0,6) Г— 99 = 59,4 0 С (2.4) [1] Різниця температур стінки і продукту Dt 2 , 0 С:
0 С. (2.5)
Температура стінки з боку теплоносія Dt СТ1 , 0 С:
t СТ1 = t п -Dt 1 = 140-59,4 = 80,6 0 С. (2.6)
Температура стінки з боку продукту Dt ст2 , 0 С:
t ст2 = t ср + Dt 2 = 41 +33,66 = 74,66 0 С. (2.7)
Температура плівки конденсату теплоносія t пл , 0 С:
t пл = 0,5 (t п + t СТ1 ) = 0,5 (140 +80,6) = 110,3 0 С. (2.8)
Теплофізичні властивості плівки конденсату (при температурі плівки t пл = 110,3 0 С) (відповідно [6]): динамічний коефіцієнт в'язкості рідини m пл = 0,228 Г— 10 -3 (Па Г— с), питома теплоємність c пл = 4,2 Г— 10 < sup> 3 , коефіцієнт теплопровідності l пл = 0,682 і щільність r пл = 950. Питома теплота конденсації пари (при температурі t п = 140 0 С) r = 2150 Г— 10 3 В (Відповідно [6]). p> Коефіцієнт тепловіддачі від пари, що гріє до стінок теплообмінних трубок a 1 ,:
(2.9)
.
Теплофізичні властивості продукту, який нагрівається (при температурі t ср = 41 0 С) (відповідно [6]): динамічний коефіцієнт в'язкості m пр = 0,719 Г— 10 -3 (Па Г— с), коефіцієнт об'ємного розширення b пр = 0,397 Г— 10 -3 , питома теплоємність c пр = 4159В , Коефіцієнт теплопровідності l пр = 0,634 і щільність r пр = 991.
Теплофізичні властивості пристінкового шару продукту (при температурі t ст2 = 74,66 0 С) (відповідно [6]): коефіцієнт динамічної в'язкості m ст = 0,4 Г— 10 -3 (Па Г— с), питома теплоємність c ст = 4225В , Коефіцієнт теплопровідності l ст = 0,669 і щільність r ст = 975.
Критерій Рейнольдса (Re) для потоку продукту:
<...
