; (3.33)
;
отримаємо:
В
Звідси знайдемо нормовані значення,В , І:
В
де; (3.34)
;
;
.
При розрахунку отримаємо:
В
і в результаті:
В
Розрахуємо додаткові параметри:
(3.35)
(3.36)
де S 210 - коефіцієнт передачі кінцевого каскаду.
Для вирівнювання АЧХ в області нижніх частот використовується резистор, що розраховується за формулою:
(3.37)
Після розрахунку,,, істинні значення елементів знаходяться з співвідношень:
,В ,В , (3.38)
В В В
Розрахунок кінцевого каскаду закінчений. br/>
3.4 Розрахунок предоконечного каскаду.
Транзистор змінився, замість КТ939А поставили КТ996А. Принципи побудови схеми не змінилися.
3.4.1 Активна колекторна термостабилизация. br/>
Схема активної колекторної термостабілізації предоконечного каскаду наведена на рис.3.12.
В
Малюнок 3.12 - Схема активною колекторної термостабілізації.
Зробимо розрахунок схеми:
Робоча точка змінилася таким чином:
U ке0 = 13В
I до0 =
Енергетичний розрахунок проводиться за формулами, аналогічним (3.22):
В
Потужність, розсіює на опорі колектора:
.
Розрахуємо номінали схеми за формулами (3.24):
В
Номінали реактивних елементів ланцюга вибираються виходячи з нерівностей:
.
Цьому задовольняють номінали
L = 100 мкГн (R екв = 98 Ом), і С бл = 1 мкФ (f н = 300 МГц, R 2 = 3625 Ом).
тут є еквівалентне навантажувальний опір каскаду, що представляє собою паралельне включення опорів з МКЦ кінцевого каскаду, розраховане вище і вихідного опору транзистора.
В
3.4.1 Межкаскадная коригуюча ланцюг.
Межкаскадная коригувальна ланцюг наведена на рис.3.13.
Методика розрахунку та ж сама, коефіцієнти ті ж, змінюються тільки нормовані значення, а саме значення, у зв'язку з тим, що тепер і на виході стоїть транзистор КТ996А.
Зробимо розрахунок:
,, =
В
Малюнок 3.13 - Межкаскадная коригувальна ланцюг третього порядку.
Тут значення вхідного і вихідного опору, вихідний ємності і вхідний індуктивності відповідають параметрам транзистора КТ996А.
У результаті отримаємо:
В
Знаючи це, розрахуємо наступні коефіцієнти:
;
;
;
отримаємо:
В
Звідси знайдемо нормовані значення,В , І:
В
де;
;
;
.
При розрахунку отримаємо:
В
і в результаті:
В
Розрахуємо додаткові параметри:
В В
де S 210 - коефіцієнт передачі предоконечного каскаду.
Знайдемо істинні значення елементів за формулами:
, тут є еквівалентне навантажувальний опір каскаду, принцип отримання якого описаний вище.
, врахувавши це:
В
,В ,В , <В В В
Розрахунок предоконечного каскаду закінчено.
3.5 Розрахунок вхідного каскаду.
Транзистор вхідного каскаду не змінився. Однак на вході каскаду тепер стоїть генератор, його опір - 50 Ом.
3.5.1 Активна колекторна термостабилизация. br/>
Схема активної колекторної термостабілізації наведена на рис.3.14. Розрахунок схеми проводиться за тією ж методикою, що і для кінцевого каскаду.
В
Малюнок 3.14 - Схема активної колекторної термостабілізації.
Всі параметри для вхідного каскаду залишилися колишніми, але змінилася робоча точка:
В
U ке0 = 13В,
I до0 = I к0предоконечного /S 210 Vt передкрайового = 0.09/2.45 = 37Трав.
Енергетичний розрахунок:
В
Потужність, розсіює на опорі колектора:
.
Розрахуємо номінали схеми:
В
Номінали реактивних елементів ланцюга вибираються виходячи з нерівностей:
.
Цьому задовольняють номінали
L = 100 мкГн (R екв = 49.2 Ом) і С бл = 1 мкФ (f н = 300 МГц, R < sub> 2 = 9667 Ом), де
є еквівалентне Навантажувальне опір каскаду, що представляє собою паралельне включення опорів з МКЦ кінцевого каскаду, розраховане вище і опору генератора. p> 3.5.2 Розрахунок вхідний коректує ланцюга. p> Коригуюча ланцюг третього порядку вхідного каскаду наведена на рис.3.15. <В
Малюнок 3.15 - Вхідна коригуюча ланцюг третього порядку.
Методика розрахунку та ж сама, тип транзистора не змінився. На вході каскаду стоїть генератор, а не транзистор, як раніше, його параметри, необхідні для розрахунків такі:
і
Зробимо розрахунок:
