Реферат Проектування магістрального нафтопроводу на ділянці Пурпе-Самотлор

ичної в'язкості нафти, які складають:

щільність нафти ПЃ = 863,7 кг/м3;

в'язкість нафти ОЅ = 8,37 в€™ 10-6 м2/с.

Розрахункові параметри лінійних ділянок нафтопроводу наведені в таблиці 2.

В 

2.4.1 Методика визначення режимів

Режим роботи перекачувальних станцій визначається спільним рішенням рівнянь, що описують гідравлічну характеристику лінійних ділянок трубопроводу та характеристику перекачувальних станцій.

Продуктивність трубопроводу визначається з системи рівнянь:

, (23)

де Hтр - повні втрати напору на подолання гідравлічного опору трубопроводу, різниці геодезичних відміток і створення залишкового напору в кінці трубопроводу;

Hнс - напір, що розвивається усіма працюючими насосами при заданому режимі перекачування;

Dzj - Різниця геодезичних відміток на j-му лінійній ділянці;

n - число лінійних ділянок (перекачувальних станцій);

Hост - залишковий напір у кінцевому пункті трубопроводу, Hост = 40 м;

htj - Втрати напору на тертя в j - му лінійній ділянці трубопроводу;

1,02 - коефіцієнт, що враховує місцеві опори на лінійній ділянці;

nмнj - число магістральних насосів, встановлених на j-й перекачувальної станції;

hпн - напір, що розвивається підпірними насосами;

hмнjk - напір, що розвивається k-м магістральним насосним агрегатом j-й перекачувальної станції;

fjk - індекс стану k-го насосного агрегату j-й ПС (Якщо насос знаходиться в роботі fjk = +1, якщо зупинений fjk = 0). p> Втрати напору на тертя визначаються за формулою Лейбензона:

, (24)

де n - Розрахункова в'язкість нафти;

Q - витрата нафти;

Lj - довжина j-го лінійного ділянки;

D - внутрішній еквівалентний діаметр j-го лінійного ділянки.

Значення коефіцієнтів b і m у формулі Лейбензона залежать від режиму течії нафти і шорсткості внутрішньої поверхні стінки трубопроводу.

Режим течії визначається безрозмірним критерієм Рейнольдса:

Re =. (25)

В таблиці 3 наведені значення коефіцієнтів b і m для різних режимів течії рідини.

Таблиця 3 - Залежність коефіцієнтів b і m від режиму течії

Режим течії

Re

m

b

Ламінарний

Re <2320

1

4,153

Турбулентний

Гідравлічно гладкі труби

2320

0,25

0,0246

Змішане тертя

10/e

0,123

0,802 Г— 10 (0,0552 Г— lne-0, 627)

Квадратичне тертя

Re> 500/e

0

9,089 Г— 103 Г— e0, 25

Натиск, створюваний магістральними hмн і підпірними hпн перекачувальними агрегатами, визначається за формулою (1.2).

Напір на виході з-й перекачувальної станції визначається зі співвідношення:

ННС = Нвсс + Нмнс, (26)

де Нвсс - напір на вході з-й перекачувальної станції;

В 

- напір, створюваний працюючими насосами з-й перекачувальної станції.

Напір на вхідних лінії з-й перекачувальної станції визначається як різниця між напорами, створюваними (с-1) перекачувальними станціями і втратами напору в трубопроводі, що складається з (с-1) лінійних ділянок.

. (+27) br/>

напору на вході і виході перекачувальних станцій повинні задовольняти умові, накладаються обмеження:

;, (28)

де Рн max з - максимальне допустимий тиск на нагнітанні з-й НПС;

РВС min с, РВС max з - відповідно мінімальне і максимальне допустимі тиску на вході з-й НПС;

g - прискорення вільного падіння.

2.4.2 Розрахунок можливих режимів роботи нафтопроводу

Конфігурація працюючих основних насосів (карта можливих режимів) представлена ​​в таблиці 4

Таблиця 4 - Карта можливих режимів

Номер режиму

перекачувальних станцій

Пурпе

№ 2

1

2

3

1

1,1,1,0

1,1,1,0

2