нка впливу теплових деформацій деталей живильного насоса на його працездатність" alt="Оцінка впливу теплових деформацій деталей живильного насоса на його працездатність" width="326" height="129" />
Рис. 7. Зміщення елементів конструкції (схема)
Таким чином, вісь ротора можна вважати прямою, положення якої визначається двома точками: масляним підшипником з боку турбіни і підйомом ротора разом з корпусом. Переміщення вала в підшипнику пускового пристрою складе приблизно 2А2 ~ 0,29 мм (рис. 7). Водночас допускається переміщення вгору в цьому підшипнику одно початкового (креслярського) зазору 0,19.0,21 мм, оскільки теплове зсув верхньої частини підшипника А ^ (рис. 6б) і збільшення радіусу вала А ^ практично рівні.
Оцінена величина зсуву вала більше, ніж радіальний зазор в пусковому підшипнику, тому в підшипнику можливі зачіпання. Якщо ж виникає в підшипнику гідродинамічний тиск достатньо для того, щоб виключити зачіпання, то цей тиск приведе до появи реакції R (див. рис. 7), навантажувальної вал вигином.
Зроблені висновки підтверджуються спостерігаються руйнуваннями пускових підшипників [1, 2]: слідами тертя вала про втулку (переважно у верхній частині втулки), втомним руйнуванням валу.
Висновки та рекомендації
У роботі розглянуті лише теплові деформації деталей насоса та їх вплив на можливість виникнення проблем при експлуатації; ніякі інші фактори в рамках даної роботи аналізувалися. Виконаним розрахунки показують наступне:
Нерівномірне нагрівання корпусу насоса і корпусу пускового пристрою призводить до зміни зазорів в конструкції:
зазор між нерухомим або обертовим на малих обертах ротором і нижньою частиною корпусу насоса зменшується при розглянутих умовах приблизно на 0,35 мм, що може призводити до зачіпань ротора за корпус на режимі валоповорота;
зазор між валом і верхньою частиною втулки пускового підшипника відразу після запуску насоса повністю вибирається.
При розрахованих величинах зсувів можливі наступні проблеми при експлуатації насоса: зачіпання ротора за корпус при нерухомому або обертовому на низьких оборотах роторі; зачіпання бронзової сорочки вала за втулку пускового підшипника або поява гідродинамічної сили, навантажувальної вал вигином.
Спостережувані руйнування конструкції мають той же характер, що пророкуються розрахунком, тому з відомою часткою впевненості можна вважати, що причиною руйнувань є теплові деформації деталей насоса.
За допомогою розглянутих методик розрахунків може бути проаналізовано ефективність різних схемних і режимних рішень, спрямованих на зменшення шкідливого впливу теплових деформацій у даної конструкції.
Список літератури
Васильєв В.А., Ніцкому А.Ю. Деякі проблеми експлуатації живильних насосів енергоблоків мощнос?? Ью 800 МВт Нижньовартовськ ГРЕС / / Вісник ЮУрГУ. Серія «Машинобудування».- 2005. - Вип. 6. - № 1 (41).- С. 143-148.
Воїнів М.М. Промислова експлуатація модернізованих живильних насосів енергоблоків 800 МВт Сургутской ГРЕС - 2 / / Вісник ЮУрГУ. Серія «Машинобудування».- 2005. - Вип. 6. - № 1 (41).- С. 140-142.
Норми розрахунку на міцність обладнання і трубопроводів атомних енергетичних установок.- М.: Вища школа, 1989. - 528 с.
Для підготовки даної роботи були використані матеріали з сайту dspacesu.ac
Д...
