(138)
ВФ? =3,69 Тл знаходимо k? =0,7.
Коефіцієнт магнітної провідності пазової розсіювання обмотки статора з урахуванням впливу насичення:
сЕ1=(tz1 - bш1) (1 - k?) (139)
сЕ1=(10,4 - 3,7) (1 - 0,5)=3,8;
(140)
=0,2
[hк== 2,95мм];
? п1нас =? ??п - ?? п1нас (141)
? п1нас=1,53 - 0,2=1,33.
Коефіцієнт магнітної провідності диференціального розсіювання обмотки статора з урахуванням впливу насичення
? Д1нас =? ??Д1 до? (142)
? Д1нас=1,53 0,7=1,2.
Індуктивний опір фази обмотки статора з урахуванням впливу насичення
(143)
=1,45 Ом
Коефіцієнт магнітної провідності пазової розсіювання обмотки ротора з урахуванням впливу насичення і витиснення струму:
(144)
=0,51
сЕ2=(t2 - bш) (1 - k?) (145)
сЕ2=(18 - 1,5) (1 - 0,7)=4,95
(для закритих пазів ротора hш2=h'ш + hш=0,3 + 0,7=1 мм);
? п2нас =? ??п2?- ?? П2нас (146)
? п2нас=2,25 - 0,51=1,74.
Коефіцієнт магнітної провідності диференціального розсіювання ротора з урахуванням впливу насичення
? Д2нас =? ??Д2 до? (147)
? Д2нас=1,87 0,7=1,31.
Наведене індуктивний опір фази обмотки ротора з урахуванням впливу ефекту витіснення струму і насичення
(148)
=1,78 Ом;
с1П=1 + (149)
с1П== 1,02
Розрахунок струмів і моментів:
Rп.нас=r1 + c1п.нас (150)
Rп.нас=0,897+ 1,02 0,583=1,49 Ом;
Хп.нас=Х1нас + с1п.нас х'2? нас (151)
Хп.нас=1,45 + 1,02 1,78=3,26 Ом;
(152)
=106 А
(153)
=107,7 А;
Кратність пускового струму з урахуванням впливу ефекту витіснення струму і насичення
Iп *=(154)
Iп * == 5,2
Кратність пускового моменту з урахуванням впливу витіснення струму і насичення
Мп *=(155)
Мп *=1,12
Отриманий в розрахунку коефіцієнт насичення
(156)
=1,35
відрізняється від прийнятого kнас=1,35 менше ніж на 15%.
Для розрахунку інших точок характеристики задаємося kнас, зменшеним в залежності від струму I1;
приймаємо при
s=0,8 kнас=1,3;
s=0,8 kнас=1,2;
s=0,8 kнас=1,1;
s=0,8 kнас=1,05.
Дані розрахунку зведені в табл.3, а пускові характеристики представлені на рис. 3.
Критичне ковзання визначаємо після розрахунку всіх точок пускових характеристик (табл. 3) за середнім значенням опорів x1нас і х'2? нас, відповідним ковзань s=0,2 ... 0,1:
sкр=(157)
sкр== 0,182,
після чого розраховуємо кратність максимального моменту: М * max=1,12 (див. табл.3).
Спроектований асинхронний двигун задовольняє вимогам ГОСТ як за енергетичними показниками (ККД і сos?), так і по пускових характеристикам.
. Тепловий розрахунок
Перевищення температури внутрішньої поверхні сердечника статора над температурою повітря всередині двигуна
?? пов1=К (158)
?? пов1== 45? С
[К=0,2; Р'е.п=kp Pе1=367,6 Вт, для s=sном знаходимо Ре1=891 Вт; а1=108 Вт/м2? С; kp=1,07]
Перепад температури в ізоляції пазової частини обмотки статора
(159)
=3,32? С
[ПП1=2hпк + b1 + b2=2 22 + 8,5 + 11,8=64,3 мм=0,064 м; для ізоляції класу нагрівостійкості F? екв=0,16 Вт/м2, для d/dіз=1,5/1,585=0,95 знаходимо? 'екв=1,4 Вт/(м2 ° С)].
Перепад температури по товщині ізоляції лобових частин
(160)
=0,64? С
Р'е.л1=kp Pе1 (161)
Р'е.л1=585 Вт;
Пл1=ПП1; bіз.л1 max=0,05 мм.
Перевищення температури зовнішньої поверхні лобових частин над температурою повітря всередині двигуна
(162)
=13,76? С
Середнє перевищення температури обмотки статора над температурою повітря всередині двигуна
(163)
=[(45 + 3,32) 20,14 +
+ (0,64 + 13,76) 20,2228]/0,726=27,4? С
Перевищення температури повітря всередині двигуна над температурою навколишнього середовища
(164)
=1312,5/(0,9820)=66,9? С
? Р в =? Р - (1 - К) (Р'е.п1 + Pст.осн) - 0,9Рмех (165)
? Р'в=1893 - (1 - 0,2) (367,6 + 226,4) - 0,9 117=1312,5
(166)
? =1805 + (1,07 - 1) (891 + 367,6)=1893 Вт;
? P=1805 для s=sном; sкop=(? Da + 8пр) (l1 + 2lвил1)=(? 0,272 +
+ 8 0,32) (0,14 + 2 0,0724)=0,98 м2, Пр=0,32 м для h=1...
