м 2 /с.
Розіб'ємо футеровку на 25 елементарних шарів, кожен з яких має товщину:
x ср = 0,45/25 = 0,01 8
Тривалість елементарного інтервалу часу
О” П„ = (О” x) 2 /2 О±
О” П„ = x ф 2 /2О± ф = 0,018 2 /2.1, 0.10 -6 = 162 с.
Число елементарних інтервалів часу: в період продувки k 1 = 597,6/162 = 3,69 ≈ 4; в період паузи k 2 = 1080/162 = 6,67 ≈ 7.
У період продувки температура внутрішніх поверхонь футерування незмінна і дорівнює 1500 В° С. Протягом паузи температура внутрішньої поверхні футерування зменшується за рахунок втрат тепла випромінюванням.
Знаходимо коефіцієнт тепловіддачі випромінюванням
О± изл = Вт/(м 2 В· К),
де площа внутрішньої поверхні футеровки конверті
ра визначаємо за формулою
В м 2
Коефіцієнт тепловіддачі конвекцією від зовнішньої поверхні футерування конвертера знаходимо за формулою
О± = 10 +0,06 t ст
Приймаються середню температуру зовнішньої поверхні рівної 300 В° С
О± конв = 10 +0,06 В· 300 = 28 Вт/(м 2 В· К)
Початковий розподіл температури знаходимо відповідно до прийнятого лінійного розподілом температури по товщині футеровки в ло, аккконце періоду продувки.
Тепло, закумульоване футерівкою конвертера
Q акк = = 22,66231 50 920 (1220,3-1196,4) = 1,38 ГДж
тут V ф = F вн В· 10 x = 125,9 В· 10.0, 018 = 22,662 м 3
t = В° С
t В° С
8. Втрати тепла теплопровідністю через футеровку
Q тепл =
F нар - площа зовнішньої поверхні стіни, м 2
Q тепл = (3,14 В· 6,69 В· 7,93 + 3,14 В· 6,69 2 /4 ) В· х В· 597,6 = 0,85 ГДж.
9. Втрати тепла на охолодження кисневоїфурми
Беручи зовнішній діаметр фурми рівним d = 0,2 м, глибину її опускання 5,8 м, а величину потоку тепла на фурму q = 348,9 кВт/м 2 , визначаємо втрати тепла з охолоджувальною водою:
Q Ф = 348,9 В· 10 3 В· 3,14 В· 0,2 В· 5,8 В· 597,6 = 0,76 ГДж
Результати розрахунків теплового балансу конвертера представимо у вигляді таблиці. Як випливає з таблиці, є деякий надлишок приходу тепла (1,846 ГДж або 0,68%). Це призведе до деякого збільшення температур металу, шлаку і фу-теровкі. В іншому випадку (недолік тепла) розрахунок слід повторити, передбачаючи заходи для збільшення прохідній частині балансу. p> Тепловий баланс конвертера
стаття приходу
ГДж (%) /Td>
стаття витрати
ГДж (%) /Td>
Фіз. тепло
чавуну
скрапу
Тепло екзотермічніреакцій
Тепло шлакоутворення
Разом
138,013 (50,48)
0,324 (0,12)
129,300 (47,30)
5,741 (2,10)
273,378 (100,0)
Фіз. тепло
стали
стали, теряемой зі шлаком
шлаку
Тепло, уносимое газами
Тепло, уносимое частинками Fe 2 O 3
Втрати тепла випромінюванням
Тепло, закумульоване кладкою
Тепло, теряемое теплопровідністю
Тепло, теряемое з охолоджувальною водою
Надлишок
Разом /Td>
191,946 (70,21)
1,054 (0,39)
42,996 (15,73)
20,067 (7,34)
7,00 (2,56)
5,48 (2,00)
1,38 (0,50)
0,85 (0,31)
0,759 (0,28)
1,846 (0,68)
273,378 (100,0)
В
Список використаних джерел
1. Металургійна теплотехніка. У 2-х томах. 1. Теплові пристрої в чорній металургії: Підручник для вузів/Філімонов Ю. П., Старк С. Б., Морозов В.А. - М.: Металургія, 1974, 520 с. br/>
