> 150 в€™ 10 3 - ємність конвертера.
2. Тепло, що вноситься скрап ( t ск = 20 В° С):
Q ск = 0,469 в€™ 150 в€™ 10 3 в€™ 0,23 в€™ 20 = 0,342 ГДж
де з ск = 0,469 кДж - питома теплоємність скрапу при t ск = 20 В° С; D ск = 0,23 - Частка скрапу в шихті;
3. Тепло екзотермічніреакцій.
4. Витрата шлакоутворення:
SiO 2 в†’ (CaO 2 ) SiO 2 ... 0,01543 в€™ 150 в€™ 10 в€™ 28:60 в€™ 2,32 = 5369,142
P 2 O 5 в†’ (CaO) 3 P 2 O 5 в€™ CaO ... 0,00053 в€™ 150 в€™ 10 в€™ 142 в€™ 4,71 = 372,166
тут перша колонка - частка оксиду; третя і четверта - молекулярні маси елемента і з'єднання відповідно; п'ята - теплові ефекти реакції шлакоутворення, МДж/кг (табл. дані). p> Витрата тепла
1. Фізичне тепло стали:
ст )]
Q ст = 0,91022 в€™ 150 в€™ 10 3 [0,715000 +272 Б16 +0,837 (1600-1500)] = 191,946 ГДж
D ст = 0,91022 - вихід сталі (см мат. баланс); з ст ТБ = 0,7 кДж/(кг в€™ К) - питома теплоємність твердої сталі, середня в інтервалі температур 0 1500 В° С; з ст ж = 0,837 кДж/(кг в€™ К) - питома теплоємність рідкої сталі, середня в інтервалі температур 1500 1600 В° С; t пл ст = 1500 В° С - температура плавлення сталі; L ст = 272,16 кДж/кг - прихована теплота плавлення сталі.
2. Фізичне тепло стали, що втрачається з шлаком:
Q ст _ шл = 0,005-150-10 3 [0,7-1500 +272,16 +0,837 (1600-1500)] = 1,054 ГДж
де 0,005 - втрати металу зі шлаком.
3. Фізичне тепло шлаку:
Q шл = 0,12974-150-10 3 (1,25-1600 +209,35) = 42,996 ГДж. p> де 0,12974 - отримано шлаку, кг (див. мат. баланс); 1,25 кДж/(кг в€™ К) - теплоємність шлаку, середня в інтервалі температур 1500 1600 В° С; 209,35 кДж/кг - прихована теплота плавлення шлаку. p> 4. Тепло, уносимое газоподібними продуктами реакцій з температурою t ух = 1550 В° С
Q ух = 0,0558 в€™ 150 в€™ 10 3 в€™ 2397,543 = 20,067 ГДж
i CO + SO ... (0,1384 + 0,0002) 3545,34 = 491,384
i CO ... 0,8006 в€™ 2200,26 = .1761,308
i H O ... 0,012-2758,39 = 33,107
i O ... 0,0444 В· 2296,78 = 101,977
i N ... 0,0045 В· 2170,55 = 9,767
i ух 1550 = 2397,543 кДж/м 3
Ентальпія газів при t ух = 1550 В° С визначають за таблицею
5. Тепло, теряемое з уносимой частинками Fe 2 O 3
Q Fe O = 0,02143 В· 150.10 3 (1,23 В· 1600 + 209,36) = 7,0 ГДж
0.02143 - Fe 2 O 3 в дим.
6. Втрати тепла випромінюванням через горловину конвертера:
під час продувки:
Q изл. 1 = 5,7 ГДж
під час паузи:
Q изл. 2 = 5,7 ГДж
Сумарні втрати тепла випромінюванням:
Q изл = 2,4 +3,48 = 5,88 ГДж
7. Тепло, акумульованих футерівкою конвертера. p> Під час паузи внутрішні шари футерування конвертера ох лаждающей, віддаючи тепло випромінюванням через горловину, а під час продування знову нагріваються, акумулюючи тепло. Розрахунок цієї велічійи проводять методом кінцевих різно-стей.
Для спрощення розрахунків приймаємо, що температура внутрішньої поверхні футеровки і товщина останньої скрізь однакові (Оґ поч = 0,9 м для нової і Оґ кон = 0,45 м для зношеної футерівки). Оскільки найбільші втрати будуть при тонкій футеровке, приймаємо в розрахунку, що періклазошпінелідная футеровка має товщину Оґ ф == 0,45 м.
У першому наближенні приймаємо розподіл температури по товщині футеровки в кінці періоду продувки лінійним, причому t вн = 1500 В° С, а t нар = 400 В° С. Тоді при середній температурі футеровки t ф = 0,5 (1500 +400) = 950 В° С. Коефіцієнт теплопровідності періклазошпінелідной футерування дорівнює О» Ф = 4,17-0,0011 в€™ 950 = 3,125 Вт/(м В· К). p> Щільність періклазошпінелідной футерування ПЃ ф = 3150 кг/м 3 , питома теплоємність з ф = 920 Дж/(кг В· К), коефіцієнт температуропровідності О± = 3,125/(3150.920) = 1,0 В· 10 3...
