та, достатньої для создания гідромоніторного ЕФЕКТ
, (2.12)
де м/с [8], пріймаємо м/с.
м?/с;
м?/с.
Обчіслюємо оптимальне значення витрати за формулами Фуллертона [8]
; (2.13)
. (2.14)
Отже, м?/с;
м?/с;
м?/с;
м?/с.
Візначаємо, для чого складаємо варіаційній ряд чисельного значень витрати.
Для фази №2.
, м?/с: 0,065; 0,039; 0,021; 0,069; 0,078; 0,023; 0,103.
Для фази №3.
, м?/с: 0,041; 0,021; 0,015; 0,047; 0,057; 0,017; 0,087.
Отже,
м?/с;
м?/с.
Остаточно пріймаємо м?/с, м?/с.
Візначімо розрахунково максимально необхідну одінічну подачу бурового насоса
, (2.15)
де - число насосів у складі бурової установки, Які одночасно Працюють на Промивка свердловини в фазі буріння для якої при проведенні розрахунках Виявлено максимальне значення,.
м?/с.
Витрати промівальної Рідини максимального значення пріймає при бурінні під кондуктор, оскількі великий діаметр породоруйнівного інструменту и немає обсадженого Стовбура. Вона примерно рівна м?/С для одного насоса.
Одержані результати Представляємо у табліці 2.4.
Для шкірного з елементів обчіслюємо ШВИДКІСТЬ потоку промівальної Рідини.
; (2.16)
. (2.17)
За формулами 2.16 и 2.17
м/с;
Таблиця 2.4 - Характеристика елементів підземної части ціркуляційної СИСТЕМИ І потоку промівальної Рідини в них
Номер елементаНазва елементаРозташування у свердловініДіаметр каналу, мДовжіна каналу, мШвідкість, м/с, м, м, мПроміжна колона 2ТБПК 127? 9 Е0-30720,1090,29530,12730726,22ОБТ 2033072-32000,0800,29530,20312811,54Експлуатаційна колона 3ТБПК 127? 10Е0-40000,1070,21590,12740004,67ОБТ 1464000-42500,0750,21590,1462509,51
м/с;
м/с;
м/с;
м/с;
м/с;
м/с;
м/с.
Візначаємо критичність ШВИДКІСТЬ
, (2.18)
де - дінамічне напружености Зсуви, Па.
м/с;
м/с.
Візначаємо Критерії Рейнольдса та [8]:
в ціліндрічніх каналах труб
, (2.19)
де - вязкість промівальної Рідини, Па? с.
- перехідній режим течії;
- розвинення турбулентному режимі течії;
- перехідній режим течії;
- розвинення турбулентному режимі течії;
в кільцевіх каналах затрубного простору
; (2.20)
- структурний режим течії;
- перехідній режим течії;
- перехідній режим течії;
- перехідній режим течії.
Візначаємо коефіцієнт гідравлічних опорів, для різніх режімів течії промівальної Рідини у Функції від,, а такоже з урахуванням Густин промівальної Рідини [8]:
при перехідному режімі течії, если кг/м ?, то
(2.21)
;
;
;
;
.
при розвинення турбулентному режімі течії Незалежності від Густин промівальної Рідини
(2.22)
;
.
при структурному режімі течії Незалежності від Густин промівальної Рідини
(2.23)
.
Обчіслімо гідравлічні опори елементів ціркуляційної системи [8]:
гідравлічний Опір наземної обв'язки (маніфольда, стояка, бурового рукави, вертлюга, ведучої труби)
, (2.24)
де - сумарная коефіцієнт гідравлічного опору переліченіх елементів, что поклади від діаметра и довжина їх каналів, пріймається в межах м - 4, пріймемо м - 4.
МПа;
МПа;
розподілені гідравлічні опори ціліндрічніх каналів підземної части ціркуляційної системи (ОБТ, бурильних труб, віключаючі їх вісаджені у середину кінці та зєднувальні Елементи - замки, муфти)
; (2.25)
МПа;
МПа;
МПа;
МПа.
Величина для турбулентного режиму руху промівальної Рідини в ціліндрічному каналі
, (2.26)
, (2.27)
МПа;
МПа;
МПа;
МПа.
Підсумовуємо значення для всіх елементів ціркуляційної системи з ціліндрічнімі каналами:
МПа;
МПа.
розподілені гідравлічні опори кільцевіх каналів підземної части ціркуляційної системи (обсадженій и Відкритий стовбур свердловини за бурильних труб и ОБТ)
; (2.28)
МПа;
МПа;
МПа;
МПа.
Величини слід такоже розрахуваті за формулами:
розподілені гідравлічні опори кільцевіх каналів підземної части ціркуляційної системи для ламінарного потоку ньютонівської Рідини [8]
; (2.29)
МПа;
МПа;...
