p> кН
де l 1 - Відстань між першим рядом болтів у вузлі;
l 2 - Відстань між другим рядом болтів. p> За правилам розстановки нагелів відношення між цими відстанями може бути або. Ми прийняли ставлення 1/3, щоб отримати менші значення зусиль.
Приймаються діаметр болтів 18 мм і товщину накладок 75 мм. (Товщина накладки приблизно повинна дорівнювати половині ширини рами.)
Несуча здатність на один робочий шов при напрямку переданого зусилля під кутом 90 В° до волокон згідно з табл. 17, 19 [1] знаходимо з умов:
1.Ізгіба болта:
кН, але не більше значення кН
де а - товщина накладки (см); d - діаметр болтів (см), k О± - коефіцієнт, що залежить від діаметра болтів і величини кута між напрямком зусилля і волокнами деревини накладки по табл.19 [1].
2. Зминання крайніх елементів-накладок з урахуванням кута між напрямком зусилля і волокнами деревини рами ()
T см = 0,8 В· a В· d В· k О± = 0,8 В· 7,5 В· 1,8 В· 0,575 = 6,21 кH. p> 3. Смятие середнього елемента-рами з урахуванням кута між напрямком зусилля і волокнами деревини рами ():
T ' см = 0,5 В· з В· d В· k О± = 0,5 В· 14.1, 8.0, 63 = 7,94 кH,
де с - ширина середнього елемента-рами (см).
Мінімальна несуча здатність одного болта на один робочий шов з даних трьох умов: T min = 5,28 кН, тоді
Необхідне кількість болтів у найближчому до вузла ряду:
, приймаємо 3 болта.
Кількість болтів у дальньому від вузла ряду:
, приймаємо 1 болт.
Приймаються відстань між болтами за правилами розстановки СНиП [1] см, приймаємо 26 см, тоді відстань l 2 = 3 В· l 1 = 3.26 = 78 см.
Ширину накладки приймаємо ≥ 10d, що дорівнює 180 мм, згідно сортаменту за ГОСТ 24454-80 * (3) приймаємо ширину накладки 200 мм, тоді відстань від краю накладки до болтів S 2 ≥ 3d = 3.1, 8 = 5,4 см ≈ 6 см, відстань між болтами S 3 ≥ b н - 2S 2 = 20 - 2.6 = 8 cм, що більше ніж S 3 ≥ 3,5 d = 3,5 В· 1,8 = 6,3 см.
Згинальний момент в накладках згідно зі схемою:
кН В· см.
Момент інерції накладки, ослабленою двома отворами діаметром 1,8 см:
см 3 ,
де S 3 - Відстань між болтами. p> Момент опір накладки см 3
Напруга в накладках:
кН/см 2 = 2,1 МПа u = 13 МПа
де 2 - кількість накладок;
R u = 13 МПа - розрахунковий опір деревини вигину за табл. 3 [1]. br/>
3.7 Розрахунок опорного вузла
N 0 = А = 116,42 кН; Q 0 = Н = 80,14 кН; F оп = 14.56, 1 = 785,4 см 2 ;
Пѓ см = N/F оп = 116,42 В· 10 -3 /785,4 = 0,148 кН/см 2 см = 1,5 кН/см 2
де R см = 1,5 кН/см 2 - розрахунковий опір зім'яту (стисненню) вздовж волокон табл. 3 [1]. p> Необхідна висота діафрагми з розрахунку на зминання рами впоперек волокон від дії розпору (Рис. 3.6):
см
де R см90 = 3 МПа = 0,3 кН/см 2
b - ширина перерізу рами, Н - розпір.
В
Рис. 3.6 - Опорний вузол рами
Конструктивно приймаємо висоту діафрагми h '= 20 см.
Розраховуємо опорну вертикальну діафрагму, сприймаючу розпір, на вигин як балку, частково защемлення на опорах, з урахуванням пластичного перерозподілу моментів:
кН В· см
Необхідний момент опір вертикальної діафрагми:
см 2
де R y = 210 МПа = 21 кН/см 2 - розрахунковий опір сталі за межею плинності. p> Цьому моменту опору повинен бути рівний момент опору, визначений за формулою:
В
де Оґ - товщина діафрагми. p> Тоді см
Приймаються Оґ = 1,2 см.
Бічні пластини і опорну плиту приймаємо тієї ж товщини в запас міцності.
Попередньо приймаємо такі розміри опорної плити: довжина опорної плити прийнята: l пл = H оп + ≈ 2.5 см,
ширина плити b пл = b + 2.10 см,
Довжина l пл = 670 мм, ширина b пл = 340 мм (рис. 2. 7) включаючи зазор з = 5 мм між бічними пластинами і рамою по 0,5 см.
Для кріплення башмака до фундаменту приймаємо анкерні болти діаметром 20 мм, що мають наступні геометричні характеристики [3]:
F бр = 3,14 см 2 ; F нт = 2,45 см 2
Анкерні болти працюють на зріз від дії розпору.
Для того; щоб зріз сприймався повним перетином болта, ставимо під гайками шайби товщиною 10 мм. p> - срезивающіх зусилля:
кН
Напруга зрізу визначимо з...
