я ригеля
м (див. рис. 2.1).
Сумарна розрахункова довжина по зовнішній кромці рами:
l р.нар = 5,25 +11,29 = 16,54 м
Розрахункова схема напіврами і епюра моментів у заменяющем прямолінійній елементі має вигляд:
Знаходимо координати точки перегину епюри моментів, для цього прирівнюємо до нуля рівняння моментів (1).
;
де Оі = 9 Вє 30 'tg Оі = 0,164
В В
,
В
В
х 1 = 10,8
х 2 = 8,22
Точка перегину знаходиться на відстані x <0,5 L, цій умові задовольняє корінь х = 8,22.
м.
Розрахункова довжина рами по зовнішній кромці має 2 ділянки, перший
м, де є закріплення за розтягнутій зоні (по ригелю - прогонами або плитами, по стійці - стіновими панелями) і другий l p2 = L р.нар - l p1 = 16,54 - 14,01 = 2,53 м, де немає закріплень розтягнутої зони.
Розрахунок стійкості плоскої форми деформування виробляємо за формулою:
В
для першої ділянки з показником n = 1 і для другої ділянки з показником n = 2.
Розглянемо перший ділянку.
Гнучкість з площини рами:
;
коефіцієнт поздовжнього вигину:
;
Коефіцієнт П† м визначаємо за формулою (23) [1]:
, де k ф - коефіцієнт, що залежить від форми епюри згинаючих моментів на ділянці l р1 , визначається за табл. 2 дод. 4 [1], для нашого випадку маємо:
В
де з = l р1 - l р1 /2 - l р.ст = +14,01 - +14,01/2 - 5,25 = -1,755 p> де l р.ст = Н ст = 5,25 м
В
Ригель раскреплена по розтягнутій кромці, тому коефіцієнти П† у і П† м відповідно слід множити на коефіцієнти К пм і K пN . Визначаємо коефіцієнти:
(формула 34) [1].
Для прямолінійної ділянки ригеля = 0, а ставлення = 1, тому число закріплень m> 4, тоді
В
(формула 24 [1]).
В
Підставляємо отримані значення у формулу:
В
В
Стійкість плоскої форми деформування забезпечена.
Для другої ділянки.
Розрахункова довжина даної ділянки дорівнює l р2 = 2,53 м. (Див. вище). p> Розрахункова довжина даної ділянки по осьовій лінії дорівнює:
м.
Визначаємо максимальну висоту перерізу ригеля на даній ділянці:
см.
Визначаємо максимальний момент і поздовжню силу в перетині з координатами м
м.
Де с і k підраховані вище.
(координати визначені за правилами геометрії)
кН В· м
В
кН.
Для визначення величини моменту по деформируемой схемою визначаємо площу і момент інерції перерізу:
F 2 = h 'В· b = 38,9 В· 14 = 544,6 см 2 см 3
В
Отримаємо значення коефіцієнта m б для h '= 38,9 см по табл. 7 [1]:
m б = +1, т.к. h '<50см.
Для обліку змінної висоти перерізу знаходимо за табл. 1 дод. 4 [1]:
До ЖN = 0,66 + 0,34 ОІ;;
До ЖN = 0,66 + 0,34 В· 1,1 = 1,034;
Визначаємо гнучкість:
, тоді
, так як П† х В· До жN = 5,93 В· 1,034 = 6,13> 1, приймаємо П† х В· До жN = 1, тоді
,
де N = 79,019 кН - поздовжня сила в ключовому шарнірі.
Н В· м.
Гнучкість з площини рами:
,
тоді
В
де з = l р2 - l р2 /2 - l р.ст = 2,53 - 2,53/2 - 5,25 = -3,985 p> де l р.ст = Н ст = 5,25 м
В
При розрахунку елементів змінного по висоті перерізу, які не мають закріплень з площині по розтягнутій від моменту кромки, при розрахунку стійкості плоскої форми деформування, коефіцієнти П† і П† м слід множити на коефіцієнти До жN і К ЖМ по табл. 1 і 2 дод. 4 [1]. p> До ЖN = 0,07 + 0,93 ОІ = 0,07 + 0,93 В· 1,1 = 1,093
де
До ЖМ = О’ 1/2 == 1,049
Підставляємо отримані значення у формулу перевірки стійкості плоскої форми деформування:
,
В
0,151 <1.
Стійкість плоскої форми деформування на другій ділянці забезпечена.
3.6 Розрахунок конькового вузла
Максимальна поперечна сила в коньковом вузлі виникає при несиметричною тимчасової сніговий рівномірно-розподіленому навантаженні на половині прольоту, яка сприймається парними накладками на болтах.
Максимальна поперечна сила в коньковом вузлі при несиметричною снігового навантаження:
кН
де S = 5,94 кН/м - погонна снігове навантаження див. табл. 2.1,
Визначаємо зусилля, що діють на болти, що приєднують накладки до рами:
кН
<...
