031
Тиск в деаераторі постійне та підтримується воно спеціальним регулятором тиску. Тому тиск у відборі для живлення гріючим пором деаератор має бути вище, ніж тиск у деаераторі. Причому, це перевищення має компенсувати не тільки гідравлічний опір тракту від турбіни до деаератора, а й можливі коливання тиску в камері відбору турбіни, пов'язані із змінами навантаження. Зазвичай деаератор використовує гріючий пар наступного за ним підігрівача високого тиску.
Температура конденсату гріє пара в подогревателях, де не передбачено охолодження конденсату, дорівнює температурі насичення при тиску в підігрівачі. Температура конденсату гріючої пари в подогревателях з охолодженням дренажу приймається приблизно такий же, як температура насичення у попередньому по ходу води подогревателе.
ПОБУДОВА ПРОЦЕСУ РОЗШИРЕННЯ ПАРА У ГОЛОВНІЙ турбінному І В ПРИВОДНОЙ турбінному поживність НАСОСУ У H, S - діаграма
Розрахунок теплових схем ТУ АЕС заснований на рівняннях теплових балансів, матеріальних балансів робочого тіла, а також на рівняннях для визначення тисків потоків у вузлових точках схеми.
При проектному розрахунку теплової схеми на номінальному навантаженні втрати тисків у її елементах, а також в трубопроводах обв'язки приймаються по наближеним значенням або за даними експлуатації аналогічних ТУ.
Умовний процес розширення пари в турбіні будується з використанням значень внутрішніх відносних ККД циліндрів турбіни станом перед їх соплами. Основні характеристики турбін АЕС, в т.ч. і внутрішні відносні ККД циліндрів по даними заводів-виготовлювачів наведені в [2].
Методика побудови процесу розширення пари в турбіні на номінальному навантаженні наведена в [1, 2, 4]. Для вибраної ТУ з [2, 3, 4] визначаються значення внутрішніх відносних ККД для всіх циліндрів основний турбіни і турбоприводу живильного насоса (ТПН) (h про i ). p> Побудова процесу розширення пари в ЦВТ.
Стан пари перед стопорним клапаном турбіни визначається параметрами Р 0 , t 0 , х 0 , які зазвичай задаються або визначаються по прототипу. p> Можна також в проектному розрахунку виходити з того, що відомі термодинамічні властивості пари на виході з парогенератора (ПГ) і гідравлічні опору парового тракту від ПГ до СРК. Це опір можна оцінити величиною 4 - 6% від тиску в ПГ. Тоді тиск перед СРК турбіни визначиться як
Р 0 = Р пг Г— (1 - DР пар ) = (0,94 ... 0,96) Г— Р пг
Р 0 = 0,96 Г— Р пг = 0,96.6,27 = 6,019 МПа
За [5] можна визначити значення
h 0 = h ' 0 Г— (1-x 0 ) + h " 0 Г— x 0 , (4)
де h ' 0 і h " 0 - ентальпія води і сухого насиченої пари на лінії насичення, відповідно.
х 0 - ступінь сухості пари перед регулюючими органами турбіни.
Один із способів розрахунку параметрів у вузлових точках на лінії процесу розширення пари в турбіні - використання програми МЕІ Water Steam Pro для розрахунку термодинамічних параметрів води і водяної пари.
х 0 = 0.995
h 0 = f (Р 0 , x 0 )
h 0 = 2776.504 кДж/кг
Втрати тиску в паровпускної пристроях турбіни (D Р пу ) відповідно до рекомендацій [2, 3] приймають рівними
В
D Р пу = (0,03 Вё 0,05) Г— Р 0 , (5)
де Р 0 - тиск перед регулювальними органами турбіни;
Тиск пари перед соплами першого ступеня ЦВТ (Р 0 Вў ), з урахуванням величини D Р пу визначиться як
В
Р 0 Вў = (1 - DР пу ) Г— Р 0 (6)
Р 0 Вў = 0,95 Г— Р 0 = 0,95.6,019 = 5,718 МПа
x ' 0 = f (p' 0 , h 0 ) = 0.993
s 0 = f (p ' 0 , h 0 ) = 5,892 кДж/(кг.К)
Точка, що характеризує початок процесу розширення в ЦВД знаходиться на перетині ізобари Р Вў 0 з лінією ентальпії h 0 (рис. 2).
Ентальпія в кінці дійсного процесу розширення в ЦВД при заданому роздільному тиску (Тиску за останньою сходинкою ЦВТ) визначиться як
h I II = h 0 - (h 0 - h Т I II ) Г— h oi ЦВД , (7)
h Т III = F (Р III , s 0 ) = 2503,5 кДж/кг
h oi ЦВД = 0,83
h I II = h <...
