ї поверхні оболонки твела, зовнішньої поверхні і центральній частині паливного сердечника істотним чином залежать від теплопровідності відповідно цирконію, гелію і двоокису урану, які в свою чергу є функціями температури. У силу цього розрахунок зазначених температур ведеться ітераційним способом. Розрахунок вважається закінченим, якщо розбіжність у значеннях температур, отриманих у двох останніх ітераційних циклах, не перевищує наперед заданої величини, наприклад.
1.8.1 Температура внутрішньої поверхні оболонки твелів
Температура внутрішньої поверхні оболонки твелів [1]:
(1.59)
де - лінійний тепловий потік в центральній площині каналу, кВт/м, що визначається за формулами (1.12).
Решта величини, що входять в формулу (1.58). Підраховані раніше або визначені у вихідних даних. br/>
1.8.2 Температура зовнішньої поверхні паливного сердечника
Температура зовнішньої поверхні паливного сердечника
(1.60)
де - середній радіус газового зазору між оболонкою і паливним сердечником; - товщина газового зазору.
1.8.3 Температура в центрі паливного сердечника
Температура в центрі паливного сердечника [1]
(1.61)
де - коефіцієнт теплопровідності двоокису урану, кВт/(м В· К).
1.9 Розрахунок температурного режиму графітової кладки
Температура графіту по висоті каналу (максимальної і середнього навантаження) не повинна перевищувати 700 В° С [б] і визначається як
(1.62)
де - температурний перепад внаслідок тепловіддачі від внутрішньої поверхні труби до теплоносію, В° С; - температурний перепад по товщині стінки труби, В° С; - перепад температури на системі "Газові зазори - графітові втулки" (малюнок 1.7), В° С. При виконанні курсового проекту може бути оцінений значенням 80 ... 100 0 С. Детальніше методика викладена в [6]; - температурний перепад по товщині графітового блоку, В° С.
1.9.1 Температурний перепад від внутрішньої поверхні труби до теплоносія
Температурний перепад внаслідок тепловіддачі від внутрішньої поверхні труби до теплоносія
(1.63)
де - поверхневий тепловий потік, обумовлений тепловиділенням в графітової кладці, втулках і цирконієвої трубі каналу з внутрішнім діаметром (див. табл2), кВт/м 2 ; - коефіцієнт тепловіддачі від стінки цирконієвої труби до теплоносія, кВт/(м 2 В· К).
1.9.2 Температурний паліту пекло по товщині стінки труби
Температурний перепад по товщині стінки труби
(1.64)
де, - відповідно зовнішній і внутрішній діаметр цирконієвої труби, м (див. табл. 2).
1.9.3 Температурний перепад по товщина графітового блоку
Температурний перепад по товщина графітового блоку
(1.65)
В
1 - графітовий блок; 2 -Циркуляційна труба каналу; 3 - графітова кладка
Pіcунок 1.7 - Схематичний розріз паливного каналу з блоком графітової кладки без ТВС
де - радіус центрального отвору в графітовому блоці, м (див. таблицю 2, малюнок 1.1 і 1.7); еквівалентний зовнішній радіус графітового блоку, м; - коефіцієнт теплопровідності графіту, кВт (м В· К).
1.10 Результати теплогідравлічного розрахунку
Результати розрахунку зведемо в вигляді таблиці
Таблиця 1.1-Результати теплогідравлічного розрахунку
Параметр
Умовне позначення
Значення
1
2
3
Прохідний перетин ТВС, м 2
S ТВС
0,002391
Гідравлічний периметр, м
П Г
1,044265
Гідравлічний діаметр, м
d Г
0,009160
Тепловий периметр, м
П ТЕПЛО
0,746442
Тепловий діаметр, м
d ТЕПЛО
0,012814
Витрата теплоносія через розраховується канал, кг/с
G
4,94
Середнє значення лінійного теплового
потоку, кВт/м 2
В
229,6
Ітерація № 1
...
