колу вертикально розташовані радіантні труби.
Газогорілочні пристрою розташовані в центрі поду печі. Максимальне число пальників - 4. Оскільки розміри конвекційної камери залежать від диметра радіантної частині печі, число труб і діаметр труб можуть бути різними. Для печей з зовнішнім діаметром корпусу 3,2 м часто застосовуються конвекційні труби з діаметром 108 мм. Кріплення труб радіантної і конвекційної частини, гарнітура печі, баньки і вибухові клапани такі ж, як для печей типу НД (вертикально-секційної).
Футеровка радіантної частини вертикально-циліндричних печей виконується в основному з легковагої шамотної цегли, футеровка конвекційної камери - з легкого жаротривкого бетону. Каркас-кожух печі виконується з листової сталі і з сортового прокату. Вертикально-циліндричні печі оснащуються обертовими шиберами, розташованими в димоході за конвекційної камерою; управління шиберами - дистанційне.
Оскільки основними параметрами, що характеризують теплопродуктивність вертикально-циліндричної печі, є зовнішній діаметр корпусу «Д» і висота радіантної камери «р», індексація вертикально-циліндричної печі в загальному вигляді має вигляд ВЦ-ДК х р.
Малюнок 6 - Вертикально-целіндріческа піч
де 1 - труба димова; 2 - змійовик конвективний; 3 - сходовий майданчик; 4 - корпус; 5 - змійовик радіантні; 6 - футеровка; 7 - пальник.
6. Розрахункова частина
Таблиця 3. -Разгонка нафти по ГОСТ 2177-66
нефтьН.к., оСОтгоняется (у%) до температури, оС120140150160180200220240260280300Коробковская Бобриковського горізонта621218212929333943485257
Таблиця 4. -характеристики фракцій, википають до 200 оС
Температура відбору, оСВиход (на нафту),% р204Фракціонний составСодержімое сірки% Октанове чіслон.к.10% 50% 90% Без ТЕСС 0,6 г ТЕС на 1кгс 2,7 ТЕС на 1кгн. к.- 85 н.к.- 100 н.к.- 110 н.к.- 120 н.к.- 130 н.к.- 140 н.к.- 150 н.к.- 160 н.к.- 170 н.к.- 180 н.к.- 190 н.к.- 200 85-1204,1 6,4 8,0 9,8 11,6 13,8 15,6 17,6 19,0 21,9 24,0 26,4 5,70,6920 0,7013 0, 7106 0,7199 0,7256 0,7311 0,7369 0,7400 0,7431 0,7462 0,7493 0,7526 0,735752 57 62 67 70 72 75 76 77 78 79 80 9 861 67 73 79 84 89 94 95 97 99 101 103 10174 82 89 96 102 108 113 118 122 127 131 135 10680 90 101 112 120 129 138 145 152 158 164 170 1160 - - 0,01 - - 0,03 - - - - 0,06 0,0367, 6 66,0 64,0 62,7 61,0 60,0 58,8 57,0 55,0 53,0 51,0 48,6 59,8- - - - - - - - - - - - -88,4 87,0 85,8 84,6 - - - - - - - - -
Таблиця 5. -Зміна відносної щільності нафти залежно від температури
НефтьПлотность, рt4прі 10 ОСПР 20 ОСПР 30 ОСПР 40 ОСПР 50 оСКоробковская Бобриковського горізонта0,82570,81820,81070,79560,7878
. 1 Розрахунок процесу горіння палива
Мета даного етапу: розрахунок нижчої теплотворної здатності палива, кількості і складу продуктів згоряння, теплосодержания продуктів згоряння.
Нижча теплотворна здатність палива визначається за рівнянням Менделєєва:
де C, H, S, O, W - відповідно вміст у паливі вуглецю, водню, сірки, кисню, вологи,% мас.;
кДж/кг.
Теоретична кількість повітря, необхідного для згоряння 1 кг палива:
;
кг/кг.
Фактичний витрата повітря:
,
де a - коефіцієнт надлишку повітря;
кг/кг.
Кількість продуктів згоряння, що утворюються при спалюванні 1 кг палива:
,
де Wф - витрата форсуночного пара;
кг/кг.
Кількість газів, що утворюються при згорянні 1кг палива:
кг/кг;
кг/кг;
кг/кг;
кг/кг;
кг/кг.
Перевірка здійснюється, виходячи з умови:;
3,117 + 1,17 + 0,8271 + 13,6896=18,824 кг/кг »18,825 кг/кг.
Об'ємна витрата повітря, необхідного для згоряння 1 кг палива:
;
м3/кг.
Розрахунок теплосодержания продуктів згоряння на 1 кг палива при заданій температурі проводиться за формулою:
,
де Т - температура продуктів згоряння, К; - середні масові теплоємності продуктів згоряння, кДж/кг? К;
кДж/кг.
Таблиця 6.-?? езультати розрахунку значень теплосодержания
Т, К3005007001100150017001900qt, кДж/кг530,44555,68781,517860,927623,132677,337799,6
Висновки: за результатами розрахунків даного етапу нижча теплотворна здатність палива склала 42215,504 кДж/кг, кількість продуктів згоряння на 1 кг спалюваного палива - 18,825 кг/кг.
...
