ьну фракцію 240-350 о С будемо відводити з двадцять п'ятого тарілки. Число тарілок у отгонной секції атмосферної колони становить від 5 до 7 штук, приймемо=7 тарілок. Залежно від необхідної чіткості погоноразделенія виносні колони мають від 4 до 8 тарілок [4]. Приймемо число тарілок в стріппінг-секції N стрип. =7.
Температура бічного погона встановлюється по початку відповідної кривої ОІ, так як виведений з колони рідкий бічній погон знаходиться на тарілці при температурі закипання. У перетині виведення бічних погонів знаходяться і більш легкокипящие компоненти, що знижують парціальний тиск парів, а тому справжні температури виведення бічних погонів зазвичай на 10-20 о С нижче температур початкових точок їх кривих ОІ, побудованих при атмосферному тиску.
Визначимо температуру виведення гасової фракції 120-240 о С аналогічним описаному вище способом:
N КФ=
=1087,24кмоль/год
N вод.пар=
=946,33кмоль/год
Тиск на тринадцятому тарілці відводу фракції, виходячи з того, що тиск на верху колони одно 1,5 атм (1140 мм рт ст.), а в живильному секції 2 атм (1520 мм рт ст.) і перепад між тарілками повинен бути 5-10 мм рт ст. [4]. Перевіримо це припущення:
ммрт ст.
Отже кількість тарілок було вибрано вірно. Тиск на тринадцятому тарілці дорівнюватиме:
мм рт ст. =1,671атм
Парціальний тиск КФ:
Р КФ=p 15? =1,671? 0,535 »0,894атм
Температура виведення гасової фракції з колони К - 2 відповідає температурі 0% -ого відгону по кривій ОІ, побудованої при Р КФ=0,894атм=679 мм рт. ст. і становить
=141 о С.
Температуру КФ на виході з отпарной колони приймають на 20 о С нижче температури рідини на вході в стріппінг-секцію [4], тобто:
=141 - 20=121 о С
Визначимо температуру виведення дизельної фракції 240-350 о С аналогічним описаному вище способом:
N ДФ=
=746,77кмоль/год
N вод.пар=
=747,22кмоль/год
Тиск на двадцять п'ятій тарілці відводу фракції:
p 25=+1140 + 25? 10=1390 ммрт. ст. =1,83атм
Парціальноедавленіе ДФ:
Р ДФ=p 25? =1,83? 0,5 »0,915атм
Температура виведення дизельної фракції з колони К - 2 відповідає температурі 0% -ого відгону по кривій ОІ, побудованої при Р ДФ=0,915 атм=695,4 мм рт. ст. і становить
=259 о С.
Температуру ДФ на виході з отпарной колони приймають на 20 о С нижче температури рідини на вході в стріппінг-секцію [4], тобто:
=259 - 20=239 о С
Тепловий баланс колони К - 2.
У колону К - 2 тепло подається з нагрітої в печі полуотбензіненной нафтою, а також з подаються в низ колони водяною парою.
Відводиться тепло з верхнім продуктом - бензинової фракцією, бічними погонами - КФ і ДФ і залишком, а також відводиться гострим (испаряющимся) зрошенням.
Розрахунок теплового балансу основний ректифікаційної колони К - 2 проводиться аналогічно розрахунку теплового балансу колони попереднього випаровування К - 1.
Прихід тепла:
Кількість тепла, внесене сировиною (полуотбензіненной нафтою) -Q пон, визначається з урахуванням частки парової та рідкої фаз. Частка відгону е визначається по кривій ОІ полуотбензіненной нафти при температурі входу сировини в колону К - 2, або, що те ж, нагріву в печі (305 о С) і тиску, рівному тиску в живильному секції колони (2 атм=1520 мм рт. ст.). Графічно отримуємо е=0,415
пон=G пон [e? + (1-e)? ],
де G пон - кількість полуотбензіненной нафти, що надходить в колону, кг/год;
е - частка відгону полуотбензіненной нафти при температурі нагріву в печі;
=907,86 кДж/кг- теплосодержание парів полуотбензіненной нафти при температурі виходу з печі (розраховано раніше в тепловому балансі К - 1)
=682,57 кДж/кг- теплосодержание рідкої фази полуотбензіненной нафти при температурі виходу з печі.
пон=961765 * (0,415 * 907,86 + (1-0,415) * 682,57)=746392491 кДж/год
Кількість тепла, внесеного водяною парою:
вод.пар=G вод.пар? D q=G вод.пар (-),
де G вод.пар - кількість водяної пари, кг/год; ...
