ення цього часу відбувається перехід на характеристику нормального режиму при куті? АПВ. Цей кут знаходиться з продовження залежності?=F (t), побудованої для неповнофазного режиму.
Максимальним (критичним) з точки зору збереження динамічної стійкості системи при русі по характеристиці I є кут? кр=180 про -? 0.
Перший інтервал часу
Визначається надлишок потужності, діючий на початку інтервалу
,
.
Визначаються значення кута і часу на початку інтервалу
,
Другий інтервал часу
,
,
,
Третій інтервал часу
,
,
,
Четвертий інтервал часу
,
,
Таблиця 11
t, с? P, о.е. ??, Град. ?, Град.t, з? P, о.е. ??, Град. ?, град.0,050,1290,42434,3740,350,1552,78848,5180,10,1220,84235,2160,40,1383,28651,8040,150,1580,79936,0150,450,1213,7355,5340,20,1931,0341,8420,50,1034,11959,6530,250,1831,6543,4920,550,0864,4564,1030,30,1712,23845,730,60,0714,72668,829
Визначення майданчиків прискорення і можливого гальмування
Побудувавши характеристики електромагнітної потужності (I, II, III) і відклавши кути комутації? 0,? от.кз,? АПВ та? кр можна виділити і розрахувати сумарні площі прискорення, гальмування та площа можливого гальмування.
- де F1, F2 - майданчики прискорення; Fв.торм - майданчик можливого гальмування.
Умова збереження динамічної стійкості:
Для оцінки запасу динамічної стійкості найпростішої системи може бути визначений коефіцієнт запасу:
.
Висновок: Динамічна стійкість-здатність системи відновлювати після великої обурення початковий стан або стан, близький до вихідного. У результаті використовуючи метод площ, були отримані значення майданчиків прискорення і можливого гальмування, які дозволяють говорити про збереження динамічної стійкості системи при однофазному КЗ на лінії. Крім того, запас динамічної стійкості складає більше 100%
4. Обґрунтування заходів щодо підвищення статичної стійкості системи
Необхідно обґрунтувати заходи, підвищують межу переданої потужності за умовами статичної стійкості на 20% для станції «А» (забезпеченою регуляторами сильної дії), що працює через одинланцюговому ЛЕП на шини постійної напруги і частоти (Uн=const,?=const).
Рис.28. Схема заміщення одномашінной системи
При спрощеному обліку регуляторів збудження сильної дії межа статичної стійкості одномашінной системи визначається виразом, і, отже, збільшення Рm можливо збільшенням Uг і Uн, або зменшенням Хс. В даний час на практиці збільшення Uг обмежено електричною міцністю і габаритами генераторів. Збільшення напруги на шинах приймальної системи можливо, при цьому необхідно зробити заміну наявного обладнання на обладнання більш високого класу напруги, а, отже, більш дороге. Ми ж розглянемо інші засоби підвищення Рm, пов'язані зі зменшенням Хс, а саме пристрій поздовжньої і поперечної компенсації.
де
Максимум електромагнітної потужності при наявному опорі зв'язку:
.
Для режиму збільшеної потужності електропередачі маємо:
Максимум електромагнітної потужності при збільшенні межі переданої потужності на 20%:
При зміні на зміняться на і на
Дорівняємо до нуля квадратне рівняння і отримаємо:
Знаходимо:,
Тобто для підвищення межі переданої потужності на 20%, необхідно знизити з 1,831 до 1,712.
Включення КПК:
рис.29. Схема заміщення одномашінной системи з встановленою поздовжньої компенсацією.
Значення опору конденсаторної батареї в іменнованих одиницях:
Необхідна ємність батареї:
В якості збільшення пропускної здатності ВЛЕП та підвищення статичної стійкості системи, можна підключити навантаження у вигляді ємності або на початку, або наприкінці або середині лінії.
Розглянемо три випадки.
1) Ємнісний відбір підключений на початку лінії:
Рис.30. Схема заміщення одномашінной системи з встановленою поперечної компенсації на початку лінії
Значення опору конденсаторної батареї в іменнованих одиницях:
Необхідна ємність батареї:
Необхідна потужність батареї:
2) Ємнісний відбір підключений в кінці лінії:
Рис. 31. Схема заміщення одномашінной системи з встановленою поперечної компенсації в кінці лінії ...
