Сумарний коефіцієнт гармонік каскаду
5.4 Нелінійні спотворення кінцевого каскаду
Фактор зв'язку для каскаду
Коефіцієнти гармонік До Г2 і К Г3
Сумарний коефіцієнт гармонік каскаду
Коефіцієнт гармонік УУ
6. Розрахунок регулювань посилення
Так як вхідна напруга УУ зміняться в широких межах U ВХ=8 ... 800 мВ, то необхідно по-уникнення перевантаження каскадів УУ забезпечити регулювання посилення.
Коефіцієнт посилення вхідного каскаду К 0=15,7. Вихідна напруга каскаду U ВИХІД=39,35 мВ. Отже, при вхідному сигналі 8 мВ коефіцієнт посилення необхідно зменшити в 3 рази
При U ВХ=800 мВ К 0 необхідно зменшити в 319 раз
Глибина регулювання
Застосуємо трьох ступінчастий П - подібний аттенюатор, який включається на вході УУ, показаний малюнку 6.1
Малюнок 6.1 - 3-х ступінчастий аттенюатор
У проміжний каскад введемо плавне регулювання - 10 дБ, показану на малюнку 6.2
Малюнок 6.2 - Плавне регулювання
Визначимо опору резисторів кожному ступені атенюатора
де - характеристичний опір тракту передачі, D - глибина регулювання одному щаблі у відносних одиницях.
Опір змінного резистора для плавного регулювання посилення
7. Розрахунок результуючих характеристик
Значення нормованих коефіцієнтів посилення ВЧ і НЧ кожного каскаду були визначені в ході розрахунків останніх
Y В вхідного каскаду
Y В проміжного каскаду
Y В каскаду з ОК
Y У кінцевого каскаду
Визначимо Y У вхідний ланцюга
де - вхідна ємність вхідного каскаду, - вхідний опір вхідного каскаду.
Звідси Yв вхідний ланцюга
Сумарний Yв всіх каскадів і вхідного ланцюга
Коефіцієнт ВЧ спотворень УУ
Нормований коефіцієнт посилення НЧ області
Коефіцієнти були розраховані вище при визначенні номіналів ємностей. І так, загальний УУ буде дорівнює
Звідси нормований коефіцієнт посилення в області УУ
Висновок
У ході виконання курсової роботи було визначено число каскадів підсилювального пристрою - 3 каскаду. Після розрахунку кінцевого каскаду треба було введення додаткового предоконечного каскаду з ОК з безпосередньою межкаскадной зв'язком. Були обрані 3 транзистора: КТ610Б - для кінцевого каскаду; КТ316ДМ - для предоконечного і проміжного каскаду; КТ382БМ для вхідного каскаду. Були розраховані електричні параметри кожного каскаду, ланцюги живлення і термостабілізациі. Також були отримані номінали пасивних елементів схеми, які були округлені до стандартних значень.
Високочастотні спотворення розподілилися по каскадах таким чином: вхідний каскад - 0,3 дБ; проміжний каскад - 0,069 дБ; предоконечний каскад - 0,095 дБ; крайовий каскад - 0,0087 дБ. У сумі виходить - 1, 206 дБ. Низькочастотні спотворення також не перевищують норми і рівні 1,931 дБ.
Так само були розраховані нелінійні спотворення кожного каскаду і підсилювального пристрою в цілому. Для вхідного каскаду коефіцієнт гармонік (КГ) - 0,468%, для проміжного каскаду - 0,253%, для предоконечного каскаду - 0,063% і для кінцевого - 0,031%. Що в сумі дає 0,537% і задовольняє умові.
Список літератури
1. Красько А.С., Аналогові електронні пристрої: Методичні вказівки по курсовому проектуванню.- Томськ: ТУСУР, 2000. - 42с .: ил.
2. Красько А.С. Аналогові електронні пристрої: Навчальний посібник.- Томськ: ТУСУР, з 2000. - 196с .: ил.
. Транзистори для апаратури широкого застосування .: Довідник/Под ред. Б.Л. Перельмана. М .: Радио и связь, 1981
. Москаті Е.А. Довідник по напівпровідникових приладів, - Таганрог, 2004
. Москаті Е.А. Електронна техніка, - Таганрог, 2004
. Упоряд. Алексєєва І.М. На допомогу радіоаматори: Збірник. Вип.109.- М .: Патріот, 1991. - 80с .: ил.
Додаток А
