(7.7)
з боку високої напруги автотрансформатора за відсутності автотрансформатора струму:
(7.8)
У відповідності з паспортними даними захисту ДЗТ-21 резистор R13, що підключається до регулювального органу захисту, здійснює плавне регулювання струму спрацювання реле в межах від 0,3 до 0,7 номінального струму відгалуження.
2.7.5 Перевірка відбудування захисту від короткого замикання за трансформатором власних потреб
Визначається наведене до сторони низької напруги трансформатора блоку максимальне значення струму короткого трифазного замикання на стороні низької напруги трансформатора власних потреб (на одній з розщеплених обмоток) при максимальному режим роботи системи.
2.7.6 Вибір відгалужень трансформаторів струму гальмівної ланцюга реле
У розглянутих схемах гальмівні ланцюга реле приєднуються до трансформаторів струму з боку обмоток високої та низької напруг блочного трансформатора. Для цього використовуються два трансформатора струму ланцюга процентного гальмування захисту ДЗТ-21, що мають по чотири відгалуження.
Номінальні струми відгалужень трансформаторів струму ланцюга процентного гальмування вибираються найближчими великими підводяться до реле струмів плечей або й:
для ТLА2: (відгалуження 6) (7.9)
для ТLА1: (відгалуження 6) (7.10)
2.7.7 Розрахунок захисту в умовах гальмування
Використання гальмівних ланцюгів дає можливість не відбудовувати мінімальний струм спрацьовування захисту від зовнішніх пошкоджень, коли є гальмування.
Запобігання спрацювання захисту в умовах гальмування забезпечується виходячи з гальмівної характеристики реле, яка повинна вибиратися таким чином, щоб при всіх можливих варіантах зовнішніх пошкоджень забезпечувався необхідний коефіцієнт гальмування.
Неспрацювання захисту забезпечується, якщо всі точки, відповідні можливим при зовнішніх коротких замиканнях відносинам прирощення робочого струму до приросту півсуми гальмівних струмів, лежать нижче гальмівної характеристики реле.
При визначенні коефіцієнта гальмування слід розглянути короткі замикання в точках, в яких відбудова проводиться за допомогою гальмування.
На блоках з двообмоткових трансформаторами при зовнішньому пошкодженні на стороні високої (Низького) напруги блоку за розрахункову слід приймати точку, в якій струм короткого замикання має найбільше значення і в якій захист не повинна діяти. При зовнішньому пошкодженні на відгалуженні до власних потреб гальмування ні потрібно і не враховується в розрахунку.
З урахуванням вищевикладеного визначення коефіцієнта гальмування повинен проводитися при зовнішньому трифазному короткому замиканні на стороні високої напруги трансформатора блоку для енергоблоків, що не мають вимикача або з вимикачем навантаження в ланцюзі генераторної напруги, і на стороні низької напруги - для блоків з вимикачем в ланцюзі генераторної напруги. Останнє необхідно для збереження електропостачання власних потреб при пошкодженнях генератора. За відсутності вимикача в ланцюзі генератора відбудування захисту від коротких замикань в генераторі не потрібно, тому що при цьому енергоблок відключається повністю.
Значення робочого струму, необхідні для підрахунку коефіцієнта гальмування, можуть бути визначені наступним чином.
Струм в робочій обмотці при зовнішньому трифазному короткому замиканні на стороні високого і низького напруги трансформатора блоку для кожного випадку підключення диференціальної захисту дорівнює струму небалансу:
(7.11)
Ток небалансу визначається як сума двох складових вторинного струму небалансу і. Складова, зумовлена ​​регулюванням напруги трансформатора, в струмі небалансу відсутня, так як трансформатори блоків зазначеного регулювання не мають
= 0,995 +0,099 = 1,09 (7.12)
де: - складова, обумовлена похибкою трансформаторів струму;
- складова, обумовлена неточністю установки розрахункового струму спрацювання на відгалуженнях трансформаторів робочої ланцюга реле.
У виразі (7.12) враховуються абсолютні значення складових струму небалансу і. Складові струму небалансу визначаються по виразами:
(7.13)
= (7.14)
де: - коефіцієнт, що враховує перехідний режим (аперіодичну складову струму), приймається рівним 1,0;
- коефіцієнт однотипності трансформаторів струму, приймається рівним 1,0;
- відносне значення повної похибки трансформаторів струму, приймається рівним 0,1;
- періодична складова вторинного струму () у плечі захисту з боку високої та низької напруги трансформатора блоку при зовнішньому короткому замиканні в розрахунковій точці (визначається виходячи із значення первинного струму в розглянутому розрахунковому режимі з урахуванням коефіцієнта трансформації трансформаторів струму або з боку, відповідно, високого або ни...
