зької напруги трансформатора блоку і коефіцієнта:
(7.15)
- коефіцієнт трансформації автотрансформаторів струму (у відповідності з виразом), за відсутності автотрансформаторів струму;
- розрахункове значення номінального струму відгалуження трансреактора в плечах захисту з боку високої напруги () або низького напруги () трансформатора блоку визначається відповідно по (7.6) або (7.3);
- номінальний струм обраного відгалуження трансреактора або . p> Відносні значення струмів в робочій ланцюга визначаються при зовнішньому короткому замиканні на стороні високої або низької напруги трансформатора блоку у плечі захисту (в Відповідно до п.2.7.7, 2.7.1.):
(7.16)
Мінімальна значення гальмового струму слід визначати в тих же розрахункових точках, що і при розрахунку робочих струмів реле.
Гальмівний струм для кожної гальмівної ланцюга:
(7.17)
де: - первинний струм короткого замикання при зовнішньому пошкодженні;
- коефіцієнт схеми.
Відносні значення струмів в гальмівних ланцюгах
(7.18)
(7.19)
Для розрахунку захисту в умовах гальмування реле необхідно вибрати струм початку гальмування, тобто довжину горизонтальної ділянки гальмівної характеристики реле. З метою підвищення чутливості захисту до межвиткового коротких замикань в трансформаторі рекомендується приймати довжину горизонтальної ділянки гальмівний характеристики.
Коефіцієнт гальмування реле, характеризує гальмівну дію реле, визначається як відношення приросту струму в робочій (диференціальної) ланцюга реле до напівсумі приросту струму в гальмівній ланцюга реле:
(7.20)
З гальмівної характеристики реле видно, що:
(7.21)
(7.22)
Коефіцієнт гальмування захисту визначається виходячи з виразів (7.20) - (7.22):
(7.23)
де: - коефіцієнт відбудування, приймається рівним 1,5;
- відносне значення струму робочої ланцюга реле при зовнішньому пошкодженні в розрахунковій точці;
- визначається відповідно до формул (7.7, 7.8);
- відносне значення суми гальмівних струмів при зовнішньому короткому замиканні, визначається з використанням (7.18, 7.19);
- струм початку гальмування, приймається рівним 1,0.
Приймаються = 0,3
2.7.8 Вибір уставки диференціального відсічення
Диференціальна відсічення використовується для підвищення швидкодії захисту при великих кратностях струму короткого замикання в захищається зоні.
УСТАВКИ відсічення у всіх випадках можна приймати мінімальної, оскільки при цьому забезпечується її відбудова від струмів включення і від струмів небалансу при зовнішніх коротких замиканнях.
2.7.9 Визначення чутливості захисту
Чутливість захисту на розглянутих енергоблоках при пошкодженні в захищається зоні слід визначати за відсутності гальмування.
При короткому замиканні в зоні захисту полусумма гальмівних струмів завжди виявляється менше струму в диференціальної ланцюга. Тому розрахункова точка, відповідна мінімального короткого замикання в зоні захисту, в площині координат (,) завжди лежить вище гальмівної характеристики реле, а пряма, що з'єднує цю точку з початком координат, є геометричним місцем точок, відповідних изменяющемуся перехідному опору в місці короткого замикання. Ця пряма завжди перетинає горизонтальну частину гальмівної характеристики. На цьому перетині захист працює на межі чутливості з струмом.
Коефіцієнт чутливості захисту визначається за виразом:
(7.24)
де: = - відносне значення вторинного струму в місці двофазного короткого замикання (для відсічення струм короткого замикання розраховується в робочому, а не в мінімальному режимі);
- відносне значення мінімального струму спрацювання реле.
Чутливість захисту визначається при металевому пошкодженні на висновках трансформатора блоку.
Розрахунковими для станції і системи є реально можливі режими, що зумовлюють мінімальний струм ушкодження. У відповідності з ПУЕ коефіцієнт чутливості повинен бути.
2.8 Диференціальний захист ошиновки 330 - 750 кВ
2.8.1 Загальні положення
Для підключення захисту використовуються трансформатори струму з однаковими або різними коефіцієнтами трансформації з номінальним значенням вторинного струму, як правило, 1А. Захист виконується з використанням диференціальних реле з бистронасищающіміся трансформаторами типу РНТ-566 у зв'язку з тим, що загальна резервна диференційний захист енергоблоку, що охоплює і ошиновки в тому числі, виконана на реле з гальмуванням.
2.8.2 Визначення мінімального струму спрацювання і розрахунок числа витків робочої обмотки
Первинний мінімальний струм спрацьовування диференційного захисту вибирається з умов...
