В
Малюнок 2.10 - Гальмо колодкове ТКГ - 300
2.21 Визначення часу гальмування при опусканні вантажу
Час гальмування при відпуску вантажу, з
(35)
Що припустимо.
2.22 Визначення шляху гальмування
Шлях гальмування механізму підйому вантажу, м
(36)
де k s - коефіцієнт, що враховує режим роботи механізму, за таблицею 6.3 [3] k s = 1,7.
В
2.23 Визначення максимального часу гальмування
Час гальмування у припущенні, що швидкості підйому і опускання вантажу однакові, з
(37)
В
2.24 Визначення уповільнення при гальмуванні
Уповільнення при гальмуванні, м/с 2
(38)
де [a T ] - допустиме уповільнення для кранів, що працюють з деревиною і з сипучими матеріалами, [a T ] = (0,6 ... 0,9) м/с 2 .
В
2.25 Розрахунок осі барабана
В
Малюнок 2.11 - Розрахункова схема осі барабана зі здвоєним поліспастом
У нашій конструкції установки барабана механізму підйому кранів загального призначення, з'єднання осі барабана з тихохідним валом редуктора здійснюється за допомогою спеціальної зубчастої муфти (див. малюнок 2.7). p> При цьому кінець вала редуктора виконують у вигляді зубчастої шестерні, яка входить у зачеплення з вінцем, закріпленим на барабані. Крутний омент від валу редуктора передається через зубчасте зачеплення на вінець-маточину і далі через болти на обечайку барабана. p> Вісь барабана відчуває напругу вигину від дії зусиль двох гілок каната при здвоєному поліспасті, а також від власної ваги барабана (при розрахунку, зазвичай, вагою барабана нехтують). При здвоєному поліспасті положення рівнодіючої натяжений каната щодо опор осі залишається незмінним. p> Величина цієї рівнодіючої, Н
R = 2F max , (39)
R =
вінець-маточину і далі через болти на обечайку барабана
Навантаження, Н на опору 1 осі при положенні рівнодіючої, зазначеному на малюнку 2.11
(40)
де l - відстань між опорами осі, мм;
l 5 - відстань від місця докладання рівнодіючої R до середини маточини С, мм;
l 2 - відстань від центру маточини барабана С до опори 2, l 2 = 200мм. br/>
Для визначення відстаней використовуємо наступні співвідношення
В В
Навантаження на опору 2, Н
R 2 = R - R 1 , (41)
R 2 = 34722 - 19848 = 14874 Н.
Навантаження на маточину барабана А (1)
(42)
де l 4 - відстань між центрами маточин барабана А і С, мм;
За малюнком 2.11
l 4 = l 3 + l 5 - l 1 ,
де l 1 - відстань від центру маточини барабана А до опори 1, l 1 = 120мм.
l 4 = 1196 - 120 = 1076 мм.
В
Навантаження на маточину С (2)
P 2 = R - P 1 , (43)
P 2 = 34722 - 19297 = 15425 Н.
Розрахунок осі барабана зводять до визначенню діаметра маточини з умови роботи осі на вигин в симетричному циклі
, (44)
де М і - Згинальний момент в розрахунковому перерізі, Нм;
W - момент опору розрахункового перерізу при згині, мм 3 ;
напруга, що допускається вигину при симетричному циклі зміни напружень, Н/мм 2 .
Допустиме напруження при симетричному циклі, Н/мм 2
В
(45)
де k 0 - коефіцієнт, конструкцію деталі, для осей k 0 = 2,0 ... 2,8, приймаємо k 0 = 2,0;
межа витривалості сталі, для вуглецевих сталей
де межа міцності сталі, = 1000 Н/мм 2 ;
В
[n] - допустимий коефіцієнт запасу міцності, для середнього режиму [n] = 1,4.
В
Згинальні моменти: найбільший згинальний момент під правою маточиною барабана в точці С
(46)
В
в точці А
(47)
В
Момент опору перерізу осі під маточиною, мм 3
(48)
де d - діаметр осі під маточиною барабана С, d = 45мм (див. пункт 2.26). <В
Діаметр осі під маточиною барабана, мм
(49)
В
Міцність осі на вигин забезпечується.
2.26 Підбір підшипників і перевірка їх на довговічність
Підшипники вибирається відповідно з діаметром проточки в зубчастому вінці вихідного валу редуктора, рівної 110 мм (див. малюнок 2.7 та таблицю 2.6). Враховуючи це, за таблиці И.1 [3] вибираємо підшипники кулькові радіальні сферичні дворядні з діаметром зовнішнього кільця D = 110 мм ГОСТ 5720-75. <В
...
