ustify"> т.А х = хр = 60, 71 у = хр = 60,71
т.В х = 0 y = xp/R + l = 60,71/0,97 +1 = 30,82
Поєднавши ці 2 точки, отримуємо робочу лінію зміцнювальної частини колони.
Рівняння лінії процесу в вичерпної частини колони
Y = [(R + F)/(R + l)] * x-[W/(R + l)] * xw
F, W - відносні витрати вихідної суміші і кубового залишку, тобто віднесені на
моль дистиляту
т. З х = xf = 8,9 до перетину з лінією АВ
т. Д х = xw = 0,7 у = хw = 0,7
Поєднавши ці дві точки, отримуємо робочу лінію вичерпної частини колони.
АСД - робоча лінія колони
Підраховуємо число теоретичних ступенів окремо в кожній частині колони
ЧТСукр, ЧТСісч,? ГТС = ЧТСукр + ЧТСісч = 4,5 +4 = 8,5
2.4 Визначення теплового балансу
Для виконання теплових розрахунків визначаємо температури кипіння і теплоємності вихідної суміші, дистиляту і кубового залишку. Будуємо графік температурної залежності Т = f (X). p align="justify"> Побудувавши графік, отримали: Tf = 87 0C, Tw = 96,1 0C, Tp = 79 0C
За отриманими температур кипіння для вихідної суміші, дистиляту і кубового залишку знаходимо теплоємності ЛЛК (Са) і ТЛК (Сб). Теплоємність суміші при кожній температурі знаходимо за формулою:
ССМ = Са * х-Сб * (1-х)
Таким чином, підсумковим результатом мають стати значення Ссмf, Ссмр, Ссмw
При Tf = 87 0C
Сспf = 0,79 * 4190 = 3310,1 Дж/(кг * К)
Св = 1,1 * 4190 = 4609 Дж/(кг * К)
Ссмf = 3310,1 * 0,089 +4609 (1-0,089) = 294,6 +4198,8 = 4493,2 Дж/(кг * К)
При Tw = 96,1 0C
Ссп = 0,83 * 4190 = 3477,7 Дж/(кг * К)
Св = 1 * 4190 = 4190 Дж/(кг * К)
Ссмw = 3477,7 * 0,007 +4190 (1-0,007) = 24,34 +4160,7 = 4185,04 Дж/(кг * К)
При Tp = 79 0C
Ссп = 0,78 * 4190 = 3268,2 Дж/(кг * К)
Св = 1,05 * 4190 = 4399,5 Дж/(кг * К)
Ссмр = 3288,2 * 0,6071 +4399,5 (1-0,6071) = 1984,12 +1728,6 = 3712,72 Дж/(кг * К)
Складаємо рівняння теплового балансу:
Прихід теплоти:
А) з вихідною сумішшю в колону
Qf = mf * Cсмf * Tf = 1,42 * 4493,4 * 87 = 555114,63 Дж
Б) з флегмою
QR = mR * CсмR * TR = 0,3201 * 3712,72 * 79 = 93887 Дж
