ків обмотки розрахуємо наступні коефіцієнти:
c 1 =? ? j доп? l ср, де
?- Питомий опір дроту обмотки;
j доп - допустима щільність струму;
l ср - середня довжина витка. [5]
Питомий опір міді при 20 ° С одно? 0=1,62? 10-8 Ом? м. З попереднього розрахунку приймемо температуру обмотки t=77 ° C, jдоп=2,2? 106 A/м2. lср === 113? 10-3 м - визначаємо з геометрії котушки;
c 1=1,62? 10 - 8? (1 + 0,004? 77)? 2,2? 10 6 ? 113? 10 - 3=5,38 В;
c2 ==== 0,08 В;
W =, де
U min=0,85U - мінімальна напруга живлення,
?- Кут втрат рівний 16,12 °. [5]
W == 2263 витка.
Провідникові обмотки:
Ro=??? W=1,62? 10-8? (1 + 0,004? 77) ?? 2263=117,42 Ом.
Додаткове активний опір:
Rд =, де
Zекв=Rп + Zcx + кcx?=99,33? 104 + 28,72? 104 1/Гн - еквівалентний магнітний опір системи. [5]
Rд == 432,05 Ом;
X === тисячі чотиреста дев'яносто п'ять Ом - ндуктівное опір обмотки. [1]
Кут між струмом і напругою:
tgj=== 69,8 °.
Уточнюємо струм в обмотці:
I === 0,138 A;
Обчислимо активну потужність при U=U max=1,05U:
P ел=(1,05? I) 2? (R o + R д)=(1,05? 0,87) 2? (117,42 + 432,05)=11 , 56 Вт;
Визначимо температуру перегріву обмотки:
? =, де
S охл=S н +? ? S вн - поверхня охолодження,?=0,6 тому котушка на ізоляційному каркасі;
до т - коефіцієнт тепловіддачі.
S охл=(2 · (a + b) +2?? h 0)? l 0 +0,6? 2 · (a + b)? l 0=(2? (14 +28) +2?? 9,4)? 19? 10 - 6 +
+ 0,6? 2? (14 + 28)? 10 - 6=4,24? 10 - 3 м 2;
кт === 14,27;
? == 37 °;
t=tокр +? =40+ 37=77 ° - температура менше допустимої.
7.5 Перевірка відсутності вібрації якоря
Для перевірки відсутності вібрації якоря необхідно знайти в притягнутому положенні потоки в екранованої і неекранованої частинах полюса для мінімальної напруги. Знайдемо кут між потоками:
y=arctan (X? в/R? 1)=arctan (2,75? 10 травня/2,18 € 10 5)=51,51 °.
Для визначення потоків потрібен наступний коефіцієнт:
n ===== 0,94, де
S 1 і S 2 - площі екранованої і неекранованої частин відповідно.
n == 0,918.
Потік в зазорі приймемо рівним:
Ф? ===3,65? 10-4 Вб.
Потік в екранованої частини:
Ф? 1 === 2,11? 10-4 Вб.
Потік в неекранованої частини:
Ф? 2=n? Ф? 1 == 0,918? 2,11? 10 - 4=1,94? 10 - 4 Вб.
Середнє значення сил від відповідних потоків:
Pср1 === 45,18 Н;
Pср2 === 66,65 Н;
Амплітудне значення змінної складової сили:
Pm =;
Pm == 71,6Н.
Мінімальне значення сили:
P min=P СР1 + P СР2 - P m=45,18 + 66,65 - 71,6=40,23 H.
Вібрація якоря відсутня, якщо Pmin gt ;:
, 23 gt; 0,5? 53,9= gt; 32,94 gt; 26,96 - умова відсутності вібрації якоря виконується.
Знайдемо пульсацію сили:
P% =? 100% =? 100%=64,5%.
7.6 Розрахунок тягової характеристики
Електромагнітну силу можна знайти за такою формулою:
Pср =, де
I - діюче значення сили струму. [5]
Опором стали і КЗ витків можна знехтувати, але необхідно врахувати розсіювання магнітного потоку. У схемі заміщення потік розсіяння приведений до повної МДС обмотки, тому наведенове значення опори розсіювання прийнято втричі більше, ніж його значення, отримане за його геометричних розмірах=3 · Rs, що справедливо для магнітного ланцюга з розподіленою МДС.
Провідність розсіювання розрахуємо за формулою:
Rs=1/Ls =, [5]
Rs == 18,91? 106 1/Гн.
Магнітне опір робочого і паразитного зазору розрахуємо за формулою з урахуванням потоків витріщення, тому при великих зазорах вони надають більше значення на опір зазору:
R? (?)=1/L? =
. [5]
Rп=1/Lп =, де
? п - величина паразитного зазору. [5]
Приймемо? п=0,1 мм.
Rп=1/Lп == 0,2 · 106 1/Гн.
Індуктивність обмотки визначатиметься через еквів...
