25 * О”t = 1,25 * 65 = 81,25 МПа - втрати від температурного перепаду (див. п. 1.26, табл. 5 СНіПа);
Пѓ 3 = МПа -
втрати деформації анкерів, розташованих у натяжних пристроїв;
(див. п. 1.26, табл. 5 СНіПа);
Пѓ 4 = 0 - втрати від тертя арматури, приймаються рівним 0;
Пѓ 5 = 30 МПа - втрати від деформації сталевий форми
(див. п. 1.26, табл. 5 СНіПа);
Визначаємо зусилля обтиску в бетоні при стисненні в рівні центра тяжіння переднапружені арматури:
В В В
- втрати від швидкоплинної повзучості бетону (див. п. 1.26, табл. 5 СНіПа);
Б. Другі втрати
Пѓ 7 = 0 - втрати від релаксації напружень арматури, приймаються рівним
Пѓ 8 = 35 МПа - втрати від усадки бетону
(див. п. 1.26, табл. 5 СНіПа);
Визначаємо зусилля обтиску з урахуванням перших втрат:
В
Визначаємо напряженіяв бетоні від зусилля обтиску:
В В
- втрати від повзучості бетону (див. п. 1.26, табл. 5 СНіПа);
Визначаємо суму всіх втрат і зусилля обтиску:
ОЈПѓ i - Пѓ 1 + Пѓ 2 + Пѓ 3 + Пѓ 4 + Пѓ 5 + Пѓ 6 + Пѓ 7 + Пѓ 8 + Пѓ 9 = 35 +81,25 +66,76 +0 +30 +8,16 +0 +
+35 +25,31 = 236,37 ≥ 100 (МПа);
,
4. Оцінка тріщиностійкості верхньої зони балки при відпустці арматури
Вихідні дані:
P 1 = 285690,2 (H); М з н в = 5360000 (Нсм) ;
W ' red = 60333,3 (см 3 ); W' pl = 90500 (См 3 ); y н = 70 (см);
H = 126 (см); a sp = 8 (см); k = 0,8; R вр, ser = k R в, ser = 14,8 (МПа);
R в t р , ser = k R в t, ser = 1,28 (МПа);
A red = 1673 (см 2 ); I red = 3378662,2 (см 4 ) .
Для можливої коригування жорсткості конструкції і прогинів необхідно виконати оцінку тріщиностійкості верхньої зони балки при відпустці арматури. Умова виникнення верхніх тріщин оцінюється за умовою:
В
Де
,
В
- при несприятливому вплив преднапряжения
При механічному способі натягу
,
(см)
r '- відстань від центра ваги приведеного перерізу до ядрового точки, найбільш віддаленої від розтягнутої зони:
, (см)
де
;
В
-верхніх тріщин немає, l1 = 0
5. Оцінка тріщиноутворення нижньої зони балки в стадії експлуатації
Вихідні дані:
P 2 = 239613,3 (H); h = 126 (см); y н = 70 (см);
a sp = 8 (см); A red 1673 (см 2 );
I red = 3378662,2 (см 4 ); W red = 48266,6 (см 3 ); W pl = 72400 (см 3 ); A s = 2,26 (см 2 ) ; A sp = 7,64 (см 2 ); A ' s = 4,52 (см 2 );
R в, ser = 18,5 (МПа); R в t , ser 1,6 (МПа); М н = 41350000 (Нсм);
До тріщиностійкості балки пред'являють вимоги 3-ї категорії (п. 1.16 СНіПа). Розрахунок з освіти тріщин виробляють на дію повних нормативних навантажень. Розрахунок полягає в перевірці умови:
В В В В В
- при сприятливому вплив преднапряжения
- див. п. 4
е ор - див. п. 4
В В В
41350000 <31175984,2 - нижні тріщини.
В
6. Визначення розкриття тріщин в нижній зоні
Вихідні дані:
b = 8 (см); в f = 20 (см); в ' f = 35 (см);
h 0 = 118 (см); h f = 13 (см);
h ' f = 15 (см);
а = 3 (см); а sp = 8 (см); а '= 3 (см);
E sp = 190000 (МПа);
E s = 200000 (МПа);
E ' s = 200000 (МПа);
A sp = 7,64 (см); A s = 2,26 (см);
A ' s = 4,52 (см);
R в , ser = 18,5 (МПа); P 2 = 239613,3 (H);
Оі sp 1 = 0,9;
Виконують розрахунки по нетривалому розкриттю тріщин на дію повних нормативних навантажень і з тривалого розкриттю на дію постійних і тимчасових нормативних навантажень (п. 4.14 СНіПа).
