заміщення системи нульової послідовності
Тоді результуючий опір нульової послідовності
;
,
а опір шунта короткого замикання для двофазного короткого замикання на землю підраховується за формулою
;
.
Провідність шунта короткого замикання:
;
.
Опору зв'язки, що визначають амплітуди кутових характеристик для кожного з режимів, визначаються за схемами заміщення системи (рис. 22, 23, 24):
Тоді амплітуди кутових характеристик, представлених на рис. 27, визначаються за формулами:
;
;
;
;
;
.
В
Рис. 27. Визначення граничного кута відключення аварії
Використовуючи правило площ (рис. 27), можна знайти граничний кут відключення аварії, величина якого визначається з умови рівності майданчика прискорення майданчику гальмування.
;
.
Величину критичного кута можна знайти з виразу:
;
.
Тоді
;
В
Знаючи граничний кут відключення аварії, можна визначити максимально допустимий час відключення короткого замикання. Для цього необхідно вирішити диференціальне рівняння руху ротора:
.
Дане рівняння в силу своєї нелінійності може бути вирішено тільки чисельними методами, найбільш переважним з яких є метод послідовних інтервалів.
Сутність цього методу полягає в наступному.
Весь процес хитання машини розбивається на ряд невеликих і рівних між собою інтервалів часу. Зазвичай тривалість інтервалу приймається рівною з і для кожного з цих інтервалів послідовно обчислюється наближене значення приросту кута. p> Виникає у момент короткого замикання надлишок потужності повідомляє ротору деяке прискорення. Для досить малого інтервалу часу можна допустити, що надлишок потужності протягом цього періоду залишається незмінним. Тоді за формулами рівноприскореного руху неважко обчислити прирощення швидкості машини і кута протягом першого інтервалу:
;
.
;
В
Величина прискорення і, отже,
;
тут кут виражений в градусах, а час - в секундах.
Позначивши
;
,
отримаємо
;
.
Знаючи прирощення кута в першому інтервалі, можна знайти абсолютне значення кута в кінці цього інтервалу часу:
;
.
Для нового значення кута можна визначити величину надлишку потужності в початку другого інтервалу часу за формулою
;
.
Тоді прирощення кута на другому інтервалі
;
.
Для довільного-го інтервалу прирощення кута визначається виразом
.
Отримуємо, наступні значення (табл.5):
Таблиця 5
В
0
1
2
3
4
5
6
В
25,451
26,681
30,344
36,359
44,597
54,901
67,1
В
0
0,05
0,1
0,15
0,2
0,25
0,3
Застосувавши спільно метод послідовних інтервалів і спосіб площ, можна знайти максимально допустимий час відключення короткого замикання. Для цього за допомогою методу послідовних інтервалів обчислюють час, протягом якого ротор досягає кута. Цей проміжок часу і відповідає граничному часу відключення короткого замиканняВ с (рис. 28).
В
Малюнок 28. Розрахунок граничного часу відключення аварії
В
Висновок
В
Таким чином, в ході роботи було проведено дослідження статичної та динамічної стійкості найпростішої регульованої системи, що з генераторної станції, що працює на шини нескінченної потужності через дві паралельні лінії електропередачі. Аналізуючи стійкість системи по алгебраическому критерієм Гурвіца та частотного критерію Михайлова, з'ясували, що система з вихідним параметром системи АРВ пропорційного дії - (див. табл.1) нестійка. Використовуючи D-розбиття, була знайдена область допустимих значень. Крім того, проведений розрахунок динамічної стійкості системи з визначенням граничного кута відключення аварії при двополюсному короткому замиканні на землю однієї з паралельних ліній поблизу шин генераторної станції.
В
Література
1. Стовпів Ю.А., Пястолов В.В. Електромеханічні перехідні процеси: Навчальний посібник з курсового проектуванню. - Челябінськ: ЮУрГУ, 2005. - 47 с.; p> 2. Віників В.А. Перехідні електромеханічні процеси в електричних системах. - Москва: ВШ, 1978. - 415 с.; p> 3. СТП. - Челябінськ: ЮУрГУ, 2001. br/>
