ходячи з прийнятих базисної потужності і напруги:
(4.3)
(4.4)
Приведення величин другого ступеня напруги до базисної
(4.5)
(4.6)
(4.7)
4.3 Приведення параметрів елементів схеми заміщення до базисних умов
Тепер безпосередньо приступимо до розрахунку параметрів схеми заміщення системи. Для розрахунку параметрів відразу в базисних величинах, розрахуємо базисні напруги і струми кожного ступеня:
Для розрахунків приймемо МВА.
кВ (на 5% більше номінального).
Опору до шин районної підстанції РП1 (РП2) визначаємо за формулою:
х=(4.8)
х 1== 0,1053
х 2== 0,222
відносні опору ліній L 1 і L 3 - 7 (31 і 113 км)
х * б3,4=х 0 * L=0,444 * 113 *=0,3794
х * б5,6=х 0 * L=0,444 * 31 *=0,1041
опору трансформаторів TV1, TV2:
x * 7,8===0,420.
Опір навантаження, наведене до базисних умов, визначаємо за формулою:
опору трансформатора власних потреб типу ТМ - 160/35:
x * 14===40,625.
Складаємо схеми перетворення:
х 15===0,1897
х 16=х 2 + х 15=0,222 + 0,1897=0,412
х 17 (К1)===0,084
навантаження:
Рис. 4.2 Схема заміщення навантаження
х 18=1,1528
Рис. 4.3.
х 19, 20=х 5 + х 7=0,1041 + 0,42=0,5241
х 21===0,262
Рис. 4.4.
х 22 (К2)=х 17 + х 21=0,084 + 0,262=0,346
Рис. 4.5.
Розрахунки зведемо в таблицю
Таблиця 4.1.
Розрахункові велечіниФормула для расчетаРасчетние значення струмів і потужності КЗ в розрахункових точкахК1К2Базісний струм Чинне значення періодичної складової струму трифазного КЗI K1 (3)=I K1 (3)== 5.9833 kA. I K1 (3)== 4.5645 kA. Струм двофазного КЗ== 0,866 * 5.9833=5.1816 кА=0,866 * 4.5645=3.9528 кА Ударний ТОКIО y1=2.55 * I K1 (3) i y1=2,55 * 5.9833=15.2574кА.i y1=2,55 * 4.5645= 11,64 кА.Мощность КЗS R1=S R1== 1190.5 MBAS R1== 289 MBAПолний теплової імпульс струму КЗВ КЗ=(t откл + Т а) t откл=t рз + t ср + t св У КЗ=5.9833 2 ( 2,14 + 0,025)=77.507 кА 2 * з t откл=2,0 + 0,1 + 0,04=2,14 з Т а=0,025 св КЗ=4.5645 2 (1,65 + 0,02)= 34.794 кА 2 * з t откл=1,5 + 0,1 + 0,05=1,65 з Т а=0,02 сАперіодіческая складова струму КЗ в момент розмикання контактів виключателяi?,? =I K1 (3) * exp (-?/T a). ? =T зmin + t св 1,414 * 5.9833 * ехр (- 0,05/0,025)=1.145 кА. ? =0,01 + 0,04=0,05 сек1,414 * 4.5645 * ехр (- 0,06/0,02)=0.321 кА. ? =0,01 + 0,0 5=0,06сек
Токи і потужність КЗ в будь-якій точці розподільного пристрою мають однакове значення, різними будуть тільки значення теплових імпульсів. Тому в точці К2 * на лінії районного споживача виконується розрахунок тільки теплового імпульсу.
У КЗ=4.5645 2 (0,65 + 0,045)=14.48 кА 2 * з рз=0,5 с откл=0,5 + 0,1 + 0,05=0,65 з
Т а=0,045 з
. Вибір і перевірка струмоведучих частин та електричного обладнання трансформаторної підстанції
5.1 Вибір струмоведучих частин
Вибір гнучких збірних шин на стороні 110 кВ.
Для РУ 35 кВ і вище застосовують гнучкі шини, виконані проводами АС. Вибір проведемо по таблиці
Таблиця 5.1.
Характеристика умов вибору гнучких шінФормула.По тривалого допустимому токуI доп I p.max За термічної стойкостіq q min=/ CПо умовам відсутності коронирования (при напружених 35 кВ і вище) .0.9E 0 1.07E
Для збірних шин підстанції:
p.max=
де k пр=1,3 - коефіцієнт розвитку споживачів; рН1 - коефіцієнт розподілу навантаження по шинах первинної напруги, рівний 0,6 - 0,8.
пс=n * S тр=2 * 25000=50000 кВА - максимальна повна потужність всієї підстанції з двома трансформаторами 25 МВА
p.max== 246,293 А.
Вибираємо бдіжайшій допустимий тривалий струм I доп=265 А
АС - 50, - вибране перетин, мм 2 min - мінімальний переріз струмоведучих частини за умовою термічної стійкості, мм 2 min=/ 88=100 mm ...
