и відбудування від максимального робочого струму небалансу при перехідному режимі зовнішнього короткого замикання
(8.1)
де: - коефіцієнт відбудування, приймається рівним 1,3.
Розрахунковий струм небалансу:
(8.2)
де:-коефіцієнт, що враховує аперіодичну складову струму, може бути прийнятий рівним 1,0;
- коефіцієнт однотипності трансформаторів струму, приймається рівним 1;
- повна відносна похибка трансформаторів струму, приймається рівною 0,1;
- періодична складова струму зовнішнього трифазного короткого замикання (при), при цьому за розрахункову точку приймається місце встановлення одного з вимикачів, де струм короткого замикання має більше значення.
Розрахункова число витків робочої обмотки насичує трансформатора:
(8.3)
де: - мінімальна МДС спрацьовування реле (для реле РНТ-566). Визначається уточнене значення струму спрацювання захисту виходячи з фактично встановленого числа витків робочої обмотки реле за виразом:
(8.4)
2.8.3 Визначення чутливості захисту
Чутливість захисту при пошкодженні в захищається зоні оцінюється коефіцієнтом чутливості, який визначається відношенням мінімального струму короткого замикання до струму спрацьовування захисту:
(8.5)
де: - періодична складова () мінімального струму металевого короткого замикання в захищається зоні.
2.9 Резервна диференційний захист енергоблоку
Основні положення з розрахунку резервної диференціальної захисту блоку, виконаної на реле типу ДЗТ-21.
Приклад розрахунку виконаний для випадку захисту енергоблоку потужністю 160 МВт і більше, підключеного до ВРП - 330 ... 750 кВ через два вимикача. p> Розрахунок захисту принципово не відрізняється від розрахунку захисту трансформатора блоку (розділ 5), проте є ряд особливостей, обумовлених схемою її включення.
Розрахунок робочої ланцюга захисту містить у собі визначення мінімального струму спрацьовування захисту і вибір відгалужень трансреактора, а також відгалужень вирівнюючих автотрансформаторів при їх наявності.
Мінімальний струм спрацьовування захисту вибирається за більшим з двох умов:
В· відбудування від кидка намагнічує струму при включенні ненавантаженого трансформатора блоку під напругу за виразом (7.1);
В· відбудування від максимального струму короткого замикання за трансформатором власних потреб.
(9.1)
де: - коефіцієнт відбудування, приймається рівним 1,5;
- періодична складова струму трифазного металевого короткого замикання на виводах однієї з обмоток трансформатора власних потреб в максимальному режимі роботи станції і системи.
Для резервної диференціальної захисту допускається загрубленіе порівняно з основною, оскільки вона призначена для швидкої ліквідації коротких замикань на ошиновці високої та низької напруги блоку і не призначена для захисту від міжвиткових коротких замикань.
Визначаються вторинні номінальні струми в плечах захисту за виразами (7.2), (7.3) і (7.4). br/>В В В
Далі для кожного плеча захисту визначається відносне значення мінімального струму спрацьовування захисту:
(9.2)
(9.3)
У разі значних розбіжностей для окремих плечей захисту рекомендується уточнити вирівнювання струмів автотрансформаторами.
Уставка захисту приймається рівною найбільшому значенню, отриманому по (9.2) або (9.3) і виставляється за допомогою резистора R13.
Розрахунок ланцюга гальмування включає в себе визначення відгалужень на вихідних трансформаторах струму гальмівної ланцюга і розрахунок коефіцієнта гальмування.
Номінальні струми відгалужень трансформаторів струму ланцюга гальмування вибираються (у відповідно до їх параметрами, зазначеними в додатку) найближчими великими підведених до захисту струмів або і.
для ТLА2: (відгалуження 6) (9.3)
для ТLА1: (відгалуження 6) (9.4)
Ток початку гальмування (довжина горизонтальної ділянки гальмівний характеристики) визначається так само, як для основної диференціального захисту трансформатора блоку.
Коефіцієнт гальмування визначається при зовнішньому трифазному короткому замиканні на стороні високої напруги блоку по умові налагодження захисту від максимального значення струму небалансу. При цьому розрахунковим є коротке замикання за одним з вимикачів високої напруги, через який протікає максимальний сумарний струм системи та захистило блоку. У цьому випадку похибки трансформаторів струму в ланцюзі зазначеного вимикача створюють максимальні струми небалансу.
Струм в робочій кола захисту приймається рівним току небалансу згідно (7.11). Струм небалансу визначається за виразами (7.12), (7.13) і (7.14), відносне значення струму в робочій ланцюга по (7.16). p> Мінімальні значення гальмівних стру...
