ив. таблицю 3.1 і розділи 3.2 і 3.3) отримуємо: В В
R доп = 9,478 Ом
Через R 1 і R 2 протікає струм дільника рівний I справ = Е піт /(R < sub> 1 + R 2 ), який може бути порівняємо і навіть більше струму бази I б0 . У нашому випадку струм дільника дорівнює:
I справ = 19,5/(61,17 +2,34) = 0,307 А> I б0 = 0,0376 А, тобто I справ на порядок більше I б0.
Зауважимо, що якщо автосмещенія має бути безінерційним, щоб встигати стежити за зміною обвідної ЧС (або АМ) сигналу, то зовнішнє зміщення - навпаки, інерційним. Це накладає обмеження на величини блокувальних конденсаторів в ланцюзі живлення:
(3.5.7)
Підставляючи в це співвідношення значення, розраховані за (3.5.5) і (3.5.6) отримуємо співвідношення для вибору блокувальний ємності:
(3.5.8)
На цьому, розрахунок ланцюга зміщення на базу транзистора закінчується.
4. розрахунок ланцюга узгодження
4.1. Електричний розрахунок
До вихідних, Межкаскадная і вихідних ланцюгів узгодження ЦС, встановленим у ГВВ, пред'являється ряд вимог:
1.) Трансформація навантажувальних опорів на основній частоті;
2.) Забезпечення для вхідних ланцюгів певного вхідного опору Z вх (nw), а для вхідних ланцюгів - певного вихідного опору Z вих (nw) на частотах вищих гармонік;
3.) Забезпечення заданих амплітудно-і фазочастотних характеристик;
4.) Можливість перебудови в робочій смузі частот і при змінах навантаження.
Для роботи активного елемента (АЕ) оптимальному (граничному) режимі в вихідний ланцюг необхідно включити опір навантаження R гр (у нашому випадку, розраховане за (3.2.9) R ек ном = 19,34 Ом). Але опір навантаження реального споживача енергії високочастотних коливань в загальному випадку відрізняється від вихідного опору транзистора в граничному режимі (у нашому випадку по технічним завданням споживач ВЧ енергії - фідер з вхідним активним опором R вх фід = 75 Ом). Тому першою завданням ЦС (у нашому випадку) є перетворення вхідного опору фідера до вихідного опору кінцевого підсилювального каскаду. Іншими словами необхідно трансформувати 75 Ом в В»19,34 Ом, тобто необхідно ЦС забезпечити коефіцієнт трансформації Вј якщо дивитися від споживача.
За запропонованою структурної схемою зв'язкового передавача з ЧС (див. розділ 2) ЦС немає необхідності фільтрувати вищі гармоніки, тому що це завдання лежить на В«плечахВ» вихідного фільтра. А також для забезпечення важливого 4.) - го вимоги до ЦС доцільно використовувати в якості ЦС трансформатор на фериті (див. [5] стор 216) при використанні якого відпаде необхідність у перебудові ЦС в робочій смузі частот.
Такі широкодіапазонні трансформатори з коефіцієнтом перекриття по частоті 10 ... 10 3 і вище виконують звичайно з магнітопроводом і розділяють їх на два класи:
Г? з домінірующеймагнітной зв'язком між обмотками, ті звичайні трансформатори;
Г? з електромагнітної зв'язком між обмотками, освіченими відрізками довгих ліній, так звані трансформатори на довгих лініях (ТДЛ).
Для сучасних потужних генераторних транзисторів характерні низькі вхідні і навантажувальні опору, складові одиниці і навіть частки ома. При таких низьких навантажувальних опорах частотні обмеження В«згориВ» визначаються індуктивностями розсіяння, які не повинні перевищувати одиниць і навіть часткою наногенрі, що в звичайних трансформаторах забезпечити важко. Тому для трансформації таких низьких опорів в діапазоні частот 0,1 ... 1000 МГц і вище використовують ТДЛ, які розміщені на магнітопроводі з фериту (верхня гранична частота смуги пропускання такого трансформатора обмежена втратами в лініях, а також індуктивностями висновків сполучних проводів (монтажу) і паразитними межвиткового ємностями, а нижня частота індуктивностями намагнічування обмоток).
У нашому випадку ми в якості ЦС будемо використовувати ТДЛ, який зображений на рис. 4.1.1 з коефіцієнтом трансформації Вј (див. вище). При побудові трансформатора з коефіцієнтом трансформації відмінним від 1:1, використовують N ліній (у нашому випадку число ліній N = 2), що включаються паралельно і послідовно по входу і виходу в різних комбінаціях. У нашому випадку, відповідно, для забезпечення коефіцієнта трансформації опору Вј досить включити дві лінії з однаковими хвильовими опорами r л , паралельно з одного боку і послідовно з іншого (див. рис. 4.1.1) .
В
Рис. 4.1.1 ТДЛ з коефіцієнтом трансформації Вј
Передбачається, що лінії досить рознесені в просторі і між їх провідниками не утворюється додаткових магнітних і електричних зв...
