an align="justify"> доп = 18 МПа. Тоді в якості граничного тиску приймаємо р перед = р доп = 18,0 МПа. З Додатка 14 [3] вибираємо коефіцієнт подачі насоса ? = 0.90. Тоді фактична подача при використанні електричного приводу:
.
Очевидно, що при даному витраті не буде дотримуватися обмеження за рк.доп. Для уникнення аварійних ситуацій (гідророзрив пласта, розрив маніфольда і інш.) Пропонується використовувати один з варіантів:
). Перейти на використання дизельного приводу насосів. Тоді за рахунок зміни числа подвійних ходів, 1 насос У8-7МА2 на втулках мінімального діаметра дозволить отримати теоретичний витрата, рівний 22,3-14,4 л/с, і фактичний 20,1-13,0 л/с (за рахунок зміни числа подвійних ходів).
). Знизити індекс консистентності бурового розчину або показник нелінійності або щільність (K, n або r). На буровій це здійсненно або додаванням розріджувача (ВЇ K) або зменшенням вмісту розгалуженого полімеру (ВЇ n) - ПАА, крохмаль та інш., Або зменшенням вмісту обважнювача/твердої фази (ВЇ r) для зміни відповідного параметра. Пропонується прийняти нове значення індексу К = 1,0 Па? С. Таким чином, приймаються нові значення Q = 20,1 л/с і К = 1,0 Па? С. p> Видно, що раціональніше перейти до використання дизельного приводу.
5.6 Уточнення втрат тиску всередині труб
Так як властивості розчину не змінилися, то такі параметри, як f / (n), Re кр. , Q кр. . Їх значення розраховані в п. 5.1-5.3.
Г? Ділянка ? 1 (всередині УБТІ).
;;
Т.к. Q = 17,1 л/с> Qв.кр1 = 7.4 л/с, то режим руху бурового розчину всередині першої ділянки - турбулентний, і:
;
;
;.
Г? Ділянки ? 2,3 (всередині IEU).
;;
Т.к. Q = 17,1 л/с
В
4.7 Уточнення втрат тиску в затрубному просторі
Г? Ділянка ? 1 (за УБТІ).
;;
Т.к. Q = 17,1 л/с
