3.
Коефіцієнт тертя f металу по бетону дорівнює 0,3 (визначається за табл. П.9 [1]).
Тоді:
2. З графіка рис.8 за величиною ? Р c до ( min ) = 1,3 кПа визначаємо величину? Р ф ( min ) = 23 кПа.
Можна зробити висновок що при D Р Ф > 23 кПа тиск швидкісного напору повітря ударної хвилі вибуху викличе зміщення верстата і його середнє руйнування.
Перекидання незакріпленого обладнання станеться, якщо зміщуються сила Р см , діючи на плечі z = h/2 буде створювати перекидаючий момент, перевищує стабілізуючий момент від ваги устаткування G на плечі l/2 (рис. 10). p>В
Рис. 10. Сили, що діють на обладнання при перекиданні: 1 - центр тиску; 2 - центр тяжіння; 1 - довжина, м; h - висота, м.
Він знаходиться за формулою:
Р см Г— h/2> G Г— l/2, (5)
де Р см = D Р ск Г— S Г— C x = D Р ск Г— b Г— h Г— C x ;
G = mg.
З формули (5) можна визначити величину DР ск , при якої перекидання обладнання не станеться:
(6).
Визначити граничне значення О”P ф ( min ) , що не викликає перекидання незакріпленого обладнання (шафа з контрольно-вимірювальними приладами, металеву основу) по бетону. Дані для верстата ті ж.
1. За формулою (6) визначаємо граничне значення тиску швидкісного напору? Р ск ( min ) , при якому верстат ще перекидається:
В
З графіка рис.8 за величиною ? Р ск ( min ) = 2 кПа визначаємо величину DР Ф ( min ) = 25 кПа. p> Звідси можна зробити висновок: при D Р Ф > 24 кПа тиск швидкісного напору повітря викличе перекидання верстата і його сильне руйнування.
Для запобігання зсуву і перекидання верстата необхідні відповідні заходи: закріплення верстата, проектування захисних пристроїв для особливо цінного обладнання.
При визначенні стійкості закріпленого обладнання додатково враховують:
• при можливому зсуві - зусилля болтів кріплення, що працюють на зріз Q г :
Р см > F тр + Q г ; (7)
• при можливому перекиданні - реакцію кріплення Q на плечі l:
Р см Г— z> G Г— ВЅ + Ql. (8)
За результатами досліджень стійкість виробничого комплексу цехів і інших структурних підрозділів до впливу повітряної ударної хвилі будують зведену таблицю стійкості до повітряної ударної хвилі виробничого комплексу заводу в цілому.
Розрахункова стійкість виробничого комплексу заводу визначається за мінімальною величиною розрахункової стійкості цеху (відділу, лабораторії і т.п.), вихід з ладу яких призведе до зупинки виробництва.
2. Визначення стійкості виробничого комплексу до впливу светотеплового випромінювання
Стійкість елементів виробничих комплексів об'єктів та їх структурних підрозділів до дії светотеплового випромінювання ядерного вибуху полягає:
- у виявленні пожежонебезпечних елементів виробничого комплексу;
- у визначенні (За формулами, таблицями) розрахункової стійкості елементів виробничого комплексу до светотеплового випромінювання - за мінімальним значенням імпульсу займання U, кДж/м 2 ;
- у порівнянні розрахункової стійкості цехів та інших структурних підрозділів та об'єктів з розрахунковою величиною прогнозованого светотеплового імпульсу U р , кДж/м 2 ;
- у виробленні рекомендацій з підвищення стійкості найбільш вразливих по запаленню елементів виробничого комплексу.
Визначити стійкість механічного цеху машинобудівного заводу до впливу светотеплового імпульсу 1024 кДж/м 2 . p> Пожежнонебезпечні (Згоряє) елементи цеху:
- покрівля - руберойд;
- двері і вікна - дерев'яні, пофарбовані в темний колір.
1. За табл. П.10 [1] визначаємо светотепловие імпульси, викликають займання горючих елементів будівлі цеху:
- покрівля - руберойд - 600 кДж/м 2 ;
- двері і вікна - дерев'яні, пофарбовані в темний колір - 350 кДж/м 2 .
2. Отже, розрахункова стійкість виробничого комплексу цеху до светотеплового випромінюванню (за мінімальним значенням імпульсу спалахування) - 350 кДж/м 2 .
3. Порівнюємо це значення з прогнозованою величиною светотеплового імпульсу (1024 кДж/м 2 ), можна зробити висновок що виробничий комплекс цеху не стійкий до светотеплового випромінюванню ядерного вибуху.
4. Для підвищення стійкості виробничого комплексу цеху до све...
