90990,90993. Витрата воздуха2, 13141,4704 Н 2 Про < span align = "justify"> г 0,01520,01524. Пилевозврат0, 15150,1515 CO 2 з 0,53260,5326 G п.р. 2,26151,6059 3.
I. p> II. br/>
Таблиця 5. Тепловий баланс печі
ПріходкДж/кг. кл.РасходкДж/кг. кл.Н.У.О +2 - 30% н.у. +2 - 30% 1. Теплота від згоряння топліва5966, +98785834,38631. Теплота ТЕК1931, +28371931,28372. Теплота вторинного воздуха1126, +86411121,09962. Теплота на випаровування влагі2274, 73472274,28373. Тепло зі шламом51, +743251,74273. Теплота та відходять газамі956, 3114817,90204. Пилевозврат12, +850912,85094. Теплота з клінкером13781378 5. Теплота з пилью32, +451732,45176. Теплота в навколишнє среду585, +6867585,6867
5. АЕРОДИНАМІЧНИЙ РОЗРАХУНОК
.1 Об'єм газоподібних продуктів на виході з печі
В В
де
Vо.г. - Вихід газів, що відходять з печі;
tо.г. - Температура газів, що відходять, tо.г. = 200 єС. p> I. p> II. p> I. p> II. br/>
.2 Об'єм газоподібних продуктів перед димососом збільшуються за рахунок підсосів повітря
В
I. p> II. br/>
5.3 Аеродинамічний опір
В
де
? Рп.к. - Гідравлічний опір курній камери,
? Рп.к = 80 - 120 Па. Приймаються? Рп.к = 80 Па;
? РЕФ. - Гідравлічний опір електрофільтрів,
? РЕФ = 200 - 250 Па. Приймаються? РЕФ. = 200 Па;
? Ргаз. - Гідравлічний опір газоходів,
? Ргаз. = 70 - 100 Па. Приймаються? Ргаз. = 70 Па;
? Рп. - Гідравлічний опір курній камери,
В
де
про - наведений коефіцієнт навішування ланцюгів, о = 10 - 30,
Приймаються про = 10;
Х = 0,75;
Fц. - поверхня ланцюгів печі,
В
де
КF = 7,5;
Fп - поверхня футеровки печі в ланцюговій зоні,
В
де
Dвн. - Внутрішній діаметр печі, Dвн. = 5 м;
Lц.з. - Довжина ланцюгової завіси, Lц.з = 40 м;
;
;
Dц.з. - Діаметр ланцюгової завіси, Dц.з = 5 м;
що.г. - Швидкість руху газів, що відходять,
;
де
ц - коефіцієнт заповнення печі, ц = 0,08 - 0,10.
Приймаються ц = 0,08;
I. ; p> II. p> св - потность повітря,
I. . p> II. p> I. p> II. p> I. p> II. br/>
.4 Аеродинамічний опір з урахування...
