Міністерство аграрної політики України
Керченський державний морський технологічний університет
Кафедра: Електрообладнання суден та автоматизації виробництва
КУРСОВИЙ ПРОЕКТ
з дисципліни: Динамічні процеси і стійкість суднових електроенергетичних систем
Проект виконав:
студент групи СЕ - 52
Шиков А.І.
шифр 09КСЕ668
Керч, 2014
ЗМІСТ
Початкові дані
1 Розрахунок струму к.з. в точці К1
2 Визначення струму к.з. в точці К2
Розрахунок струму к.з. в точці К3
Розрахунок струму к.з. в точці К4
Розрахунок струму к.з. в точці К5
Перевірка кабелів на термічну стійкість
Вибір і перевірка апаратури по граничним точкам к.з.
Розрахунок провалу напруги генератора при прямому пуску АД
Список використаних джерел
Початкові дані
Справжній розрахунок буде виконаний відповідно до вимог ОСТ5.6181-81 «Суднові електроенергетичні системи. Методи розрахунку перехідних процесів », ОСТ5.6152-79« Правила вибору та методи розрахунку захисту ». Розрахунок виконується аналітичним методом.
У суднової електростанції в якості основних джерел електроенергії встановлені два дизель-генератора з синхронними генераторами типу МСК 750-1500 номінальною потужністю по 600 кВт, напругою 400В, частотою струму 50Гц.
Найбільш важким по умові к.з. режимом роботи СЕЕС є режим, в якому працюють паралельно два дизель-генератора.
Розрахункова схема наведена на рис.1. Асинхронна навантаження представлена ??у вигляді одного еквівалентного двигуна. Потужність еквівалентного двигуна визначена орієнтовно за попередніми даними про одночасно працюючих електроприводних механізмах в максимально завантаженому режимі роботи судна.
Малюнок 1 - Схема для розрахунку струмів короткого замикання
струм замикання кабель напруга
Таблиця 1 - Вихідні дані генераторів і асинхронного двигуна
N п/пНаіменованіеЕдініца ізмереніяОбозначеніеЧісл. значення Для генераторів Г1 і Г2 1тіпа МСК 750-1500 2Полная номінальна мощностькВАSнг6003Ток номінальнийкАIнг1,0844Напряженіе номінальноеВUн4005Частота номінальнаяГцf506Актівное опір обмотки статорао.е.Rг0,0137Сверхпереходное індуктивний опір по поздовжній осіо.е.X d0,1508Переходное індуктивний опір по поздовжній осіо.е.X d0,2369Сінхронное індуктивний опір по поздовжній осіо.е.Xd2,3110Сверхпереходная постійна часу по поздовжній осісT d0,01411Постоянная часу обмотки збудження при розімкнутої обмотці статорасTf3,8012Установівшееся значніє струму к.з. на затискачах генераторао.е.I? г4 Для еквівалентного асинхронного ЕД * 13Мощность номінальнаякВтРед18514Ток номінальнийкАIед0,38115Актівное опір обмотки статорао.е.Rsd0,416Переходное індуктивний опір обмотки статорао.е.X sd0,18617Індуктівное опір обмотки статорао.е.Xsd2,6118Коеффіціент магнітної зв'язку обмоток статора і роторао.е. м0,92919Постоянная часу обмотки роторасTr0,23220Переходная постійна часу обмотки роторасT'r0,0165 * Прийнято середні значення параметрів ЕД згідно таблиці 2 Додатка 2 до ОСТ5.6181-81.
Таблиця 2 - Параметри ділянок ланцюга
N п/пУчасток схемиХарактерістіка елементаСопротівленіе, мОмrx1Цепь генератора Г1 Кабель 2 (3х185) - 23м1,3570,8392Цепь генератора Г2Кабель 2 (3х185) - 23м1,3570,8393От ГРЩ до точки К3 Кабель3х70 - 23м7,1071 , 7484От ГРЩ до точки К4 Кабель3х35 - 15м9,2551,23Автоматіческій виключатель7,453,65От ГРЩ 380 В до точки К56Кабель3х70 - 10м3,090,76Трансформатор Т1 + кабель57,7 * 103,264 * Ітого60,79104,024 * Зазначені значення активного і індуктивного опорів трансформатора і кабелю на стороні вторинної обмотки, наведені до напруги первинної обмотки трансформатора. Приведення вироблено за формулами:
де Rпрів, Xпрів - наведені до напруги первинної обмотки активне і індуктивний опори трансформатора і кабелю на стороні вторинної обмотки;
Rт і Xт - активне і індуктивний опори трансформатора, наведені до номінальної напруги вторинної обмотки (Для трансформатора ТС3М250-75.ОМ5 згідно з додатком 8 до ОСТ5.6181-81 Rт=2,12мОм, Xт=6 , 43мОм);
Rс і Xс - активне і індуктивний опір ділянки мережі до точки к.з. на стороні вторинної обмотки трансформатора (для ділянки мережі до точки к.з. Rс=0,2295...
