Амплітуда імпульсу колекторного струму
(6.1.6)
А;
) Постійний струм колектора
(6.1.7)
А;
) Потужність, споживана від джерела живлення
(6.1.8)
Вт;
) Потужність, що розсіюється на колекторі
(6.1.9)
Вт;
) Коефіцієнт корисної дії генератора
(6.1.10)
В
) Кут дрейфу носіїв струму через базу
(6.1.11)
Вє;
11) Нижній кут відсічення імпульсів емітерного струму
(6.1.12)
Вє.
Потім за таблицею коефіцієнтів А.І.Берг знаходяться коефіцієнти розкладання? 1Е і? 0Е, а також cos? . p>? 1Е = 0,484;? 0Е = 0,299; cos? = 0,105
12) Постійний струм емітера
(6.1.13)
А;
13) Амплітуда емітерного струму
(6.1.14)
А;
14) Ток першої гармоніки емітера
(6.1.15)
А;
15) Крутизна струму колектора на робочій частоті
(6.1.16)
См;
16) Амплітуда змінної напруги збудження бази
(6.1.17)
1,329 В;
) Модуль коефіцієнта передачі напруги збудження з вхідних електродів (б - е) на р n - перехід (б - е) визначається відповідно з малюнком 5
(6.1.18)
0,168;
18) Наближене значення вхідного опору транзистора на робочій частоті
(6.1.19)
2,404 Ом;
19) Потужність сигналу на вході кінцевого каскаду
(6.1.20)
0,367 Вт;
20) Коефіцієнт посилення потужності в крайовому каскаді
(6.1.21)
В
21) Тепловий опір радіатора охолодження транзистора
(6.1.22)
Тут Tср? + (30 Г· 40) 0 С - температура навколишнього транзистор середовища в 0 C;
tП. ДОП - гранична температура переходу в 0 С;
Rпк - тепловий опір (перехід - корпус) транзистора;
RКТ? (0,5 Г· 1) - тепловий опір між теплоотводом і корпусом транзистора, 0 С/Вт. p> 6,680 0С/Вт
За теплоопору радіатора охолодження RT може бути знайдений його обсяг і форма конструкції.
Енергетичний розрахунок предоконечних каскадів проводиться за тією ж методикою, викладеної вище, тільки в якості вихід ної потужності першого предоконечного каскаду вибирається вхідна потужність кінцевого каскаду, збільшена в КЗАП раз, де КЗАП - коефіцієнт запасу, зазвичай КЗАП = 1,5. ...
