Відповідно, в якості вихідної потужності другого предоконечного каскаду вибирається вхідна потужність першого передкрайового з коефіцієнтом запасу КЗАП. br/>
.2 Розрахунок предоконечного каскаду
) Визначимо вхідну потужність каскаду:
, (6.2.1)
Вт
2) Коефіцієнт використання колекторного напруги транзистора в граничному режимі
(6.2.2)
В
при цьому напруга еквівалентного генератора
(6.2.3)
В;
3) Амплітуда струму першої гармоніки колектора
(6.2.4)
А;
) Перевірка допустимого напруги колекторного переходу
(6.2.5)
В;
В
5) Навантаження еквівалентного генератора
(6.2.6)
Ом;
) Амплітуда імпульсу колекторного струму
(6.2.7)
А;
) Постійний струм колектора
(6.2.8)
А;
) Потужність, споживана від джерела живлення
(6.2.9)
Вт;
) Потужність, що розсіюється на колекторі
(6.2.10)
Вт;
) Коефіцієнт корисної дії генератора
(6.2.11)
В
) Кут дрейфу носіїв струму через базу
(6.2.12)
Вє;
12). Нижній кут відсічення імпульсів емітерного струму
(6.2.13)
Вє.
? 1Е = 0,478;? 0Е = 0,293; cos? = 0,139
13) Постійний струм емітера
(6.2.14)
А;
14) Амплітуда емітерного струму
(6.2.15)
А;
15) Ток першої гармоніки емітера
(6.2.16)
А;
16) Модуль коефіцієнта передачі напруги збудження з вхідних електродів (б - е) на р n - перехід (б - е) визначається
(6.2.17)
0,155;
) Крутизна струму колектора на робочій частоті
(6.2.18)
См;
) Амплітуда змінної напруги збудження бази
(6.2.19)
В;
) Наближене значення вхідного опору транзистора на робочій частоті
(6.2.20)
1,183 Ом;
) Потужність сигналу на вході кінцевого каскаду
(6.2.21)
0,38 мВт;
) Коефіцієнт посилення потужності в крайовому каскаді
(6.2.22)
В
22) Тепловий опір радіатора охолодження транзистора
(6.2.23)
35,57 0С/Вт
Отримане значення потужності не велике, що дозволяє відмовитися від використання другого предоконечного каскаду.
