sub> i -х 3 i-1 /J, мм -1
80
2.01х10 6
13
2197
2197
0.0011
90
3.22х10 6
91.1
756058
753861
0.2341
101.2
5.15х10 6
260.5
17677595
16921537
3.2866
Сума 6ого шпальти таблиці 2:
S а = 3.5218
Розміри ділянок:
В В В В
Прогин валу посередині сердечника під впливом сили тяжіння:
В
Прогин:
В
Номінальний момент двигуна:
В
Поперечна сила передачі (Муфта МУВП1-75):
В
Прогин валу посередині сердечника від поперечної сили передачі:
В
Початковий розрахунковий ексцентриситет:
В
Сила одностороннього магнітного тяжіння:
В
Додатковий прогин вала від сили магнітного притягання:
В
Сталий прогин вала від сили магнітного притягання:
В
Результуючий прогин валу:
-
становить менше 10% від зазору.
З урахуванням впливу сили тяжкості з'єднувального пристрою перша критична частота обертання валу:
- маса муфти;
- сила тяжіння муфти.
В
Значно перевищує максимальну робочу частоту обертання.
Розрахунок вала на міцність.
При з'єднанні муфтою відстань від середини втулки муфти до першого ступеня вала:
В
Момент крутіння:
В
Згинальний момент на вихідної частини валу:
В
Момент опору при згині:
В
При спільній дії вигину і кручення наведене напруга:
В
Отримане значення більш ніж на порядок відрізняється від критичного (матеріал вала сталь 45, однак можна прийняти менш міцний матеріал, наприклад сталь 30).
Підбір підшипників кочення.
За рекомендаціями даними в посібнику В«Проектування серій електричних машинВ» Гуріна Я.С., на вихідному кінці валу встановлюємо роликовий підшипник, на ділянці а - кульковий.
Найбільша радіальна навантаження кульковий підшипник:
В
Динамічна наведена навантаження:
В
Необхідна динамічна вантажопідйомність (приймаємо розрахунковий термін служби підшипника 20000 годин):
В
По додатку 14 [2], з урахуванням підвищення надійності, вибираємо підшипник № 216 зі значенням С = 56000Н.
Аналогічно вибираємо роликовий підшипник:
Найбільша радіальна навантаження на кульковий підшипник:
В
Динамічна наведена навантаження:
В
Необхідна динамічна вантажопідйомність:
В
По додатку 14 [2], з урахуванням підвищення надійності, вибираємо підшипник № 2216 зі значенням С = 78000Н.
У підшипникових вузлах робимо пристрої для заміни мастила.
ВИСНОВОК
Спроектований двигун відповідає сучасним вимогам до асинхронним трифазним електродвигунам загальнопромислового виконання. Порівнюючи енергетичні параметри спроектованого двигуна з аналогом (5А250S6У3) можна відзначити трохи більше низький ККД в порівнянні з аналогом - 91.8% проти 93%, але також слід відзначити більший коефіцієнт потужності - 0.86 проти 0.83, таким чином, головний енергетичний показник (Твір ККД на cosП†) спроектованого двигуна 0.79 проти 0.77 в аналогу. p> До плюсів отриманого двигуна можна віднести кратність пускового струму, рівна 5.3, тоді як у аналогу 6.0, однак цей факт врівноважується більш низьким пусковим моментом - 1.4 проти 2.0. Перевантажувальна здатність двигуна досить висока - кратність максимального моменту 2.4.
Згідно з результатами теплового розрахунку, обмотка двигуна використовується ефективно, перевищення температури обмоток над температурою навколишнього середовища близько 62 В° С, що повністю відповідає рекомендованому перевищенню для ізоляції класу F.
Двигун приблизно на 30 кг легше аналога, має меншу довжину. Динамічний момент інерції ротора на 20% менше ніж в аналогу, що є істотним плюсом для двигуна. Більш низький момент інерції був отриманий шляхом застосування аксіальних охолоджуючий каналів в осерді ротора, таким чином поліпшили та охолодження двигуна.
Механічний розрахунок валу двигуна показав, що прогин вала під серединою осердя дуже малий (менше 2% від зазо...
