min? 0,01 (КСВнmin? 1,02)
П =? 1,8 дб.
в другому випадку: ТI, I max? 0,293 (КСВнmax? 1,83)
TI, I min? 0,07 (КСВнmin? 1,15)
П =? 4,2 дб.
5. Вище наведено також розрахунок взаємного впливу У-циркуляторов при їх каскадування в многоплечние ціркулятлори, що використовуються при роботі з пасивними і активними навантаженнями. Показано негативний вплив межкаскадних зворотних зв'язків у каскадіруемих многоплечних циркулятора на параметри НВЧ схеми в цілому. Наведені графіки, що дозволяють визначити вимоги до У - циркулятора, каскадіруемим в многоплечние циркулятори, з метою отримання найменшого перепаду коефіцієнта передачі між плечима схеми при комутації фази, а також отримання найбільшої стабільності гібридної інтегральної НВЧ схеми при використанні активних навантажень.
8. Розрахунок методом сигнальних графів коефіцієнтів передачі між плечима многоплечних циркуляторов, що працюють на поверхневій ферритовой хвилі
Модель графа n-плечного циркулятора, працюючого на поверхневій ферритовой хвилі, будувалася на основі принципу дії такого пристрою. Враховуючи, що полоськовая (микрополосковая) лінія повністю заповнена поперечно намагніченим ферритом і закороченими з бічної сторони, є системою односпрямованої, то граф n - плечного кільцевого циркулятора можна представити у вигляді см.ріс.18 і рис.19.
Позначення гілок таке ж, як і раніше (п.4), тобто: гілка?-Зображує коефіцієнт передачі в напрямку циркуляції; гілка?- Зображує коефіцієнт відбиття від вхідних плечей циркулятора, а гілка? н - коефіцієнт відбиття від навантаження, підключеного до n-ому плечу (де n=2,3,4 ..).
Представляє інтерес величина перепаду коефіцієнта передачі між плечима вентиль-цірклятора, використовуваного в раніше розглянутої (п.7) многокаскадной СВЧ схеми. Необхідно зауважити, що стосовно до двохкаскадний включенню отражательного підсилювача достатньо, щоб вентиль-циркулятор мав чотири плеча, а не п'ять, як було потрібно при роботі з многоплечним циркулятором, отриманим шляхом каскадування У-циркуляторов. (Зменшення числа необхідних плечей призводить до ще більшого зменшення габаритів СВЧ схеми, що безумовно можна віднести до одного з достоїнств вентиль-циркулятора.) Останнє обумовлено тим, що сигнал, відбитий від вихідного плеча вентиль-циркулятора, не надходить у вхідний плече пристрою.
Якщо в II і III плечі розглянутого вентиль-циркулятора включені відбивні підсилювачі з коефіцієнтом передачі Г II і Г III відповідно, а в плече IV - вимірювальний приймач з коефіцієнтом відображення Г IV, то згідно рис.18 коефіцієнт відображення на вході схеми TI, I не залежить від співвідношення фаз між перевідбиттів сигналами і завжди дорівнює:
T I, I=Г (30)
Зміни коефіцієнта передачі між входом і виходом розглянутої схеми при несприятливому співвідношенні фаз між перевідбиттів сигналами згідно з правилом Мезона (1) має вигляд:
? =; (31)
Задаючи для коефіцієнтів Г, Г II, Г III, Г IV ті ж значення, що і в п.7, тобто
Г=ГIV=0, 09; ГII=ГIII=13дБ і підставляючи ці значення у вирази (30) і (31) отримуємо: ТII=0,09 (КСХН=1,2); ...
