П? 15дБ. Тим часом, як при використанні в цій же многокаскадной СВЧ схемою пятіплечного циркулятора, каскадіруемого з трьох У-циркуляторов, величини ТI, I і П при тому ж співвідношенні фаз між перевідбиттів сигналами були відповідно рівні: ТI, I=0,5 (КСХН= 3); П? 16 дб. З порівняння результатів розрахунку видно, що перепад коефіцієнта передачі між вхідним і вихідним плечима гібридної СВЧ схеми при використанні вентиль-циркулятора дещо менше, а для коефіцієнта ТI, I він взагалі відсутній. Можна помітити, що із збільшенням числа каскадів СВЧ схеми, різниця між змінами коефіцієнтів передачі в першому і другому випадках стає більш істотною.
Підвищена стабільність багатокаскадних гібридних СВЧ схем, в яких як розв'язує пристрої використовуються многоплечние вентиль-циркулятори, пояснюється тим, що в останніх за рахунок односпрямованість використовуваної лінії практично відсутні міжкаскадні зворотні зв'язки. Наявність таких зв'язків у многоплечних циркулятора. Одержуваних шляхом каскадування у-циркуляторов, негативно позначається на роботі схеми в цілому. На рис.19 зображений граф кільцевого многоплечного циркулятора, працюючого на поверхневій ферритовой хвилі. Граф кільцевого циркулятора відрізняється від графа вентиль-циркулятора зв'язком між вихідним і вхідним плечима (гілка? Між n і I плечима см.ріс.19).
Порівнюючи структуру графа трехплечного кільцевого циркулятора та ідеального У - циркулятора мостового типу (рис.30 при n=3 і рис.15 при?=0) можна сказати, що вони адекватні, отже при розрахунку реального кільцевого трехплечного циркулятора можна скористатися тими ж формулами (8, 9, 14), що і для ідеального У-циркулятора мостового типу. Підставляючи у вирази (11,13, 14) раніше прийняті для реального У-ціркулятлора значення гілок: Р=0,95; Г=Гн=0,09; gн=1, отримуємо для коефіцієнтів передачі реального трехплечного кільцевого циркулятора такі величини:
ТII max=0,17 (КСХН=1,4), ТII min=0,02 (КСХН=1,04), П=1,8 дб, між тим як для першого ці коефіцієнти були рівні: ТII max=1,83; TII min=1,15; П=4,2 дб.
Таким чином, за своїми параметрами кільцевої трехплечний циркулятор ближче до ідеального навзамін пристрою, ніж до реального У-циркулятора мостового типу. При порівнянні сигнальних графів реального многоплечного циркулятора, одержуваного шляхом каскадування реальних звичайних У-цікуляторов (рис.16), і многоплечного циркулятора, працюючого на поверхневій ферритовой хвилі (рис.19), видно, що в першому випадку величина межкаскадной зворотного зв'язку залежить як від кінцевої величини розв'язки, обумовленої просочуванням сигналу в розв'язане плече в напрямку протилежному циркуляції (рис.15 гілку?), так і від узгодження вхідних плечей каскадіруемих У-циркуляторов і вихідних плечей гібридної СВЧ схеми. У другому випадку, величина межкаскадной зворотного зв'язку визначається лише якістю узгодження вихідних плечей.
На рис.20 і 21 наведені зовнішній вигляд і типові електричні параметри смужкових многоплечних циркуляторов, що працюють на поверхневій ферритовой хвилі, дециметрового діапазону довжин хвиль [4].
Література
1. Мезон С., Циммерман Г. Електронні ланцюги, сигнали і системи. Вид. иностран. літ. М., 1963р.
2. Bosma H. ??On Strip Line Y-Circulation at UHF. IEEE Trans. MTT...
