align="justify">, 07 * 24,96 gt; 0,9 * 34,89=26,71 lt; 31,4 (кВ/см) - тобто умова дотримується і провід не буде короніровать.
Сторона СН.
Економічна щільність струму для нашого розрахунку дорівнює - j ек=1,0 [А/мм 2]
Визначаємо розрахунковий переріз
F розр=165/1.0=165 (мм 2)
Попередньо вибираємо найближчий стандартний провід марки АС - 185/43 з I доп=515 [А], з діаметром проводу 19,6 мм.
Визначаємо струм ремонтного і післяаварійного режимів I р. форс=1,3 * 165=215 [А] - звідси ми бачимо, що струм ремонтного і післяаварійного режимів, менше допустимого струму для обраного нами дроти.
Для гнучких провідників при напрузі 35 кВ. і вище необхідна перевірка за умовами коронування. Розряд у вигляді корони виникає близько дроти при високих напруженостях електричного поля і супроводжується потріскуванням і світінням. Процеси іонізації повітря навколо дроти призводять до додаткових втрат енергії, до виникнення електромагнітних коливань, що створюють радіоперешкоди і до утворення озону, шкідливо впливає на поверхні контактних з'єднань.
Правильний вибір провідника повинен забезпечити зменшення дію корони до допустимих значень.
Розряд у вигляді корони виникає при максимальному значенні початкової критичної напруженості електричного поля, кВ/см:
де m - коефіцієнт, що враховує шорсткість поверхні проводу (для багатодротяних проводів m=0,82), ro=0,99 - радіус дроти, див.
Напруженість електричного поля біля поверхні нерасщепленного проведення визначається по вираженню, кВ/см:
де U - лінійна напруга, кВ; D Cр - середнє геометричне відстань між проводами фаз, див. D ср=1,26D, де D - відстань між сусідніми фазами, див.
Для нашого розрахунку приймаємо D=80 см, тоді D Cр=1,26 * 80=101 см, Проводи не будуть короніровать, якщо найбільша напруженість поля біля поверхні будь-якого проводу не більше 0,9E ??o. Таким чином, умова перевірки на корону можна записати у вигляді:
, 07Е lt; 0,9Е про 1,07 * 5,29 lt; 0,9 * 32,27=5,66 lt; 26,14 (кВ/cм) - тобто умова дотримується і коронірованії буде відсутній.
Сторона НН.
Економічна щільність струму для нашого розрахунку дорівнює - j ек=1,0 [А/мм 2]
Визначаємо розрахунковий переріз
F розр=550/1.0=550 мм 2
Попередньо вибираємо токопровод, що складається з одного дроту АС - 600/72, I доп=1 050 А одного проводу, тобто, що вище розрахункового струму.
Визначаємо струм ремонтного і післяаварійного режимів I р. форс=1,3 * 550=715 [А] - звідси ми бачимо, що струм ремонтного і післяаварійного режимів, менше допустимого струму для обраного нами дроти.
Вибір шин ЗРУ ПН.
У закритих распредустройств 6-10 кВ. ошиновка і збірні шини виконуються жорсткими алюмінієвими шинами. Мідні шини через високу їх вартості не застосовуються навіть при великих струмових навантаженнях. При струмах до 3000 А застосовуються одне - і двосмугові шини. При великих токах рекомендуються шини коробчатого перетину, тому вони забезпечують менші втрати від ефекту близькості і поверхневого ефекту, а також забезпечують кращі умови охолодження (допустима щільність струму в шинах коробчатого перетину значно більше, 1,92 а/мм 2 замість 1,47 а/мм 2).
Збірні шини і відгалуження від них до електричних апаратів (ошиновка) 6-10 кВ. з провідників прямокутного і коробчатого профілю кріпляться на опорних фарфорових ізоляторах.
Згідно ПУЕ збірні шини електроустановок та ошиновка в межах відкритих і закритих розподільних всіх напруг з економічної щільності струму не перевіряються.
Вибір перерізу шин проводиться по нагріванню (по припустимому струмі).
При цьому враховуються не тільки нормальні, але і ремонтні та післяаварійні режими з урахуванням поправки при розташуванні шин плазом або при температурі повітря відмінною від прийнятої в довідковій літературі (25 о С). Допустима температура нагріву тривалого режиму, згідно ПУЕ, для алюмінієвих шин +70 о С.
Для нашої підстанції з боку НН I норм=550 А, а I max=715 А.
Приймаємо однополосние прямокутні алюмінієві шини перетином 50х6 мм 2, площею перетину 300 мм 2, з допустимим струмом 740 А, тобто b=6 мм=0,6 см, h=50 мм=5,0 см.
Алюміній марки АТ, допустима напруга в матеріалі шин s доп=82,3 Мпа, модуль пружності Е...
