шипниками. Як герметичні вводи, так і підшипники схильні до відмов. Системи змішання також створюють ряд проблем. Хоча вони працюють з багато меншими швидкостями, ніж насоси, для них вище механічні навантаження. Стінки і сполучні деталі уразливі не менш хоча б тому, що в деяких випадках їх навмисно руйнують для доступу до якого-небудь вузлу і заміни інших вузлів. Бували відмови прокладок через використання поганих матеріалів, а в деяких випадках їх взагалі забували ставити. Неправильне використання розширювальних камер послужило безпосередньою причиною катастрофи в Фліксборо. Ці камери при правильній експлуатації підвищують безпеку, забираючи надлишковий обсяг за рахунок термічного розширення. Однак у них більш тонкі стінки, ніж у трубопроводів, підключених до них. Тому вони легше ушкоджуються при механічному впливі. Коли навантаження розподіляється «не по осі», то камера починає вібрувати, як було на одинадцятій тарілці в Фліксборо []. Вентилі, оскільки вони мають рухомі частини, більш уразливі, ніж трубопроводи і фітинги. За винятком мембранних клапанів, всі вони мають вісь, яка повинна бути герметизирована. Мембранні клапани в свою чергу піддаються специфічним відмов. Місця зміни геометрії трубопроводу, такі, як вигини, відгалуження, звуження, значно менш надійні, ніж власне трубопровід, оскільки вони зазвичай змінюють напрямок потоку або мають звуження, які можуть призводити до ерозії. Хоча трубки малого діаметра працюють, наприклад, в манометрах, вони частково піддаються механічних пошкоджень. У роботі [] повідомлялося про аварію 18 квітня 1982 в Едмонтоні (Канада), в якій компресорна, а так само будівлю операторної і ряд інших об'єктів на території підприємства були зруйновані в результаті розриву з'єднання манометра з такою трубкою. Пряма трубка теж вразлива. Вона може лопнути через гідравлічного розриву, механічного пошкодження (в рухомих частинах) або від термічного розширення або стиснення. Слід пам'ятати, що в системах під тиском число таких вузлів, як насоси, вентилі,?? лінние труби і т.д., набагато більше, ніж в ємностях під тиском. Імовірність відмови деінде в системі, тому істотно вище, ніж для ємності під тиском.
З малюнка 2 наочно видно, що найбільша ймовірність аварії - розрив або пошкодження трубопроводу.
№аксімальний вихід ЛЗР станеться при розриві трубопроводу подаючого ТХС зі складу готової продукції у зв'язку з його великою протяжністю (240 м за планом).
Робочий тиск в трубопроводі 4 ати, максимальний розлив ЛЗР трапиться на позначці 0,00. Найбільш складна оперативна обстановка буде на цій позначці, тому в зоні горіння виявляться ємності містять ЛЗР, і підстави ректифікаційних колон. під впливом температури можлива їх максимальна деформація і просідання.
На позначці +36,0 також знаходяться збірники ТХС. їх обсяг 6,3 м 3; ступінь максимального заповнення 0,8; розташовані в піддонах об'ємом: 20х3х0,15=9м 3. Розлив ЛЗР не вийде за межі піддону, максимальна кількість ТХС складе 7460 кг що набагато менше ТХС при розриві трубопроводу.
З умови моделювання найбільш важкій ситуації приймемо ряд припущень:
Все кількість витеклого ТХС запалюється і горить на всій площі можливого розливу.
Станція пожежогасіння не спрацювала і в розрахунок не приймається.
Можлива відмова автоматики перекривання засувок на подаючому трубопроводі, враховуємо ручне закривання.
Розлив відбувається на площі приміщення відділення ректифікації. З площі розливу виключаємо тільки площа підстави колон, площа піддонів з ємностями збірників, площа ліфтової шахти, площа тамбура воріт (за кресленням плану відм. 0,00).
Вихідні дані:
Геометричні параметри відділення ректифікації КОХ на відм. 0,00 зведені в таблицю 2.3
Таблиця 2.3
Геометричні характерістікіВелічінаОбозначеніеЕдініца ізмереніяЗначеніеПрімечаніеОбщая площа помещеніяF про м 2 1188Площадь розливу (горіння) F туш (F св) м 2 963Равна вільної площі помещеніяВисота помещеніяHМ7С урахуванням товщини перекритійОбщій об'ёмV заг М 3 8316Свободний об'ёмV св М березня 7292
У розрахунках використано вихідні дані, надані аказчіком проекту і викладені нижче.
ТХС ; легкозаймиста рідина; щільність 1480 кг * м - 3; олярная маса 135,5 кг * кмоль - 1; температура кипіння 33,8 ° С; емпература спалаху (О.Т.) - 14 ° С; температура самовоспламенененія 190 ° С; температурні межі поширення полум'я: в сухому повітрі - нижній - 56 ° С, верхній 28 ° С; нижня концентраційна межа поширення полум'я (НКПР) 1.7% . (об.); слушна теплота згоряння 3,8 * 10 Червня Дж * кг - 1, питома теплота випаровування 1,96 * 10 травня Дж * кг - 1; тиск...
