ску в охолоджувачі генератора, D Р О.Г В»0,1 Вё 0,2 МПа;
D Р боу - гідравлічне опір блокової знесолюючої установки. D Р боу В»0,3 Вё 0,5 МПа;
D Р конд - гідравлічне опір з'єднувальних трубопроводів тракту основного конденсату. D Р конд В»0,1 Вё 0,2 МПа;
D Р рку - падіння тиску на регулюючомуклапані рівня в конденсаторі,
0,2 Вё 0,4 МПа;
D Р геод - геодезичний напір, визначається різницею в висотах місць установки деаератора і конденсатного насоса, МПа. D Р геод В»0,01 Г— D Н, МПа ([D Н] - м.вод.ст.)
Якщо передбачена установка конденсатних насосів першого і другого підйомів, то для кожного з них складаються свої розрахункові рівняння для визначення потрібного напору. Вихідним для розрахунку напору насоса першого підйому є необхідний тиск на всмоктуванні насоса другого підйому. Тиску в вузлових точках тракту основного конденсату визначаються по напору конденсатні насоса з урахуванням гідравлічних опорів по водяній стороні ПНД. p> Напір дренажних насосів розраховують по різниці тисків між точками перекачування дренажу з урахуванням гідравлічних опорів трубопроводів.
D Р дн = Р см + D Р тр + D Р ркр - Р п i , (19)
де Р см - тиск у камері змішування дренажу з основним конденсатом, МПа;
D Р тр - гідравлічний опір конденсатопроводів, 0,05 МПа;
D Р ркр - гідравлічний опір регулюючого клапана витрати;
Р п i - тиск пари, що гріє в i-му ПНД, з якого здійснюється злив дренажу, МПа.
Отримані по (19) значення напорів дренажних насосів необхідні для визначення підвищення ентальпії конденсату в дренажному насосі. Підвищення ентальпії води в насосах (В кДж/кг) визначається за формулою
Dh нас = D Р нас Г— `v нас Г— 10 3 /h нас , (20)
де D Р нас - напір насоса в МПа;
v нас - середній питомий об'єм перекачується середовища в м 3 /кг, визначається по температурі і середньому тиску середовища в насосі; (v нас В»0,001 м 3 /кг)
h нас - ККД насоса.
(h пн В»0,8 Вё 0,82, h кн В» h дн В»0,76 Вё 0, 78).
Таким чином палучаются
D Р пн = 9,20 МПа
D Р к.н1 = 2,52 МПа
D Р к.н2 = 2,63 МПа
D Р ДН1 = 1,28 МПа
D Р ДН2 = 1,49 Мпа
Підвищення ентальпії води в насосах
Dh пн = D Р пн Г— `v нас Г— 10 3 /h пн = 11,218 кДж/кг
Dh к.н1 = D Р к.н1 Г— `v нас Г— 10 3 / h к.н1 = 3,229 кДж/кг
Dh к.н2 = D Р к.н2 Г— `v нас Г— 10 3 / h к.н2 = 3,371 кДж/кг
Dh ДН1 = D Р ДН1 Г— `v нас Г— 10 3 /h ДН1 = 1,639 кДж/кг
Dh ДН2 = D Р ДН2 Г— `v нас Г— 10 3 /h ДН2 = 1,929 кДж/кг
опрелеленія ВИТРАТ РОБОЧОГО ТІЛА У вузловому ТОЧКАХ ТЕПЛОВОЇ СХЕМИ
Намінальний витрата пари перед ЦВД за [4] состовляет D 0 = 1761 кг/с. Витрата пари на ТУ обазначается D, який направляється на ЦВД і ПП2 тому D = D 0 + D ПП .
Втрати при русі пара по трубопровадам приймаються такий спосіб;
Витоку робочого тіла на II контурі D УТ = 0,005. D
Втрат уплатненія D УПЛ = 0,012. D
Втрат ежектра D ЕЖ = 0,003. D
Витрата робочого тіла в ПГ визначається за вироженія G ПГ = D + D УТ + D УПЛ + D ЕЖ . тому вираженню і пречісленним втрат виходить: G ПГ = 1,02. D
Продування в ПГ состовляет G ПР = 0,005. G ПГ і витрата живильної води визначається як сума витрата в ПГ і продувань
G ПВ = G ПГ + G ПР
G ПВ = 1,005. G ПГ
G ПВ = 1,0251. D
G ПВ = 1,0251. (D 0 + D ПП )
Витрата живильної води без обліку витрати на СПП (ПП2) приймається G ' ПВ = 1,0251. D 0 і соответствено G' ПВ = 1805 кг/с
Позначаємо витрата пари на виході з ЦВТ В«YВ» і вирішуємо рівняння теплового балансу і матеріального балансу через В«YВ».
Ра рахунок процесів в сепар...
