нного неперебудовувані фільтра. У нашому випадку, K f п = 48 Г— 10 6 /42 Г— 10 6 = 1,142, тому немає сенсу на виході нашого зв'язкового передавача ставити фільтруючу систему з кількома перемикаються фільтрами на окремі піддіапазони кожен з яких забезпечив би K fi = f в i /f н i = 1,6 ... 1,8. p> Навантаження вихідного фільтра на основній частоті f повинна бути близькою до номінальної (У нашому випадку це 75 Ом), тому перед фідером і вихідним фільтром коштує СЦ у вигляді ТДЛ, яка і трансформує вхідний опір фідера в вихідний опір кінцевого потужного підсилювального каскаду
(див. розділ 3.4) . p> Для розрахунку вихідного фільтра скористаємося методикою, запропонованої в
[5] стр 293 - 302 . і умовами технічного завдання, які будуть направлять вибір фільтру і розрахунки входять до нього елементів В«на шлях істиннийВ» А шлях цей, обов'язково пройде біля В«лісуВ» вищих гармонік, придушити які необхідно до рівня 40 дБ.
В якості ВФС нашого зв'язкового передавача буде використовуватися широкодіапазонний неперебудовувані Чебишовських фільтр нижніх частот (без перемикаються В«Братів дроворубівВ») з паралельним конденсатором З 1 (див. рис. 5.1.1) . Задамося відповідно з таблицею 3.19 з [5] на стор 294 нерівномірністю АЧХ Dа = 0,0436, рівнем придушення вищих гармонік а ф = 35 дБ (35дБ, а не 40 тому, що друга (найсильніша з вищих) гармоніка вже ослаблена в два рази в абсолютною величиною, що відповідає ослабленню В»6 дБ), частотним діапазоном 42 ... 48 МГц і звернемося до [1] для визначення порядку вихідного фільтра, попередньо розрахувавши нормовану частоту в смузі затримання W зп , при якій необхідно забезпечити заданий загасання а ф = 35дБ за формулою:
(5.1.1)
За [1] визначаємо за допомогою відповідних графіків порядок нашого вихідного чебишовських фільтра нижніх частот, який виходить шостим, а також нормовані номінали входять до фільтр елементів:
З 1 = 0,8989; L 2 = 1,478; З 3 = 1,721; L 4 = 1,721; З 5 = 1,478; L 6 = 0,8989 (5.1.2)
У тому ж джерелі визначаються коефіцієнти норміроанія для ємностей і індуктивностей, що входять до вихідний фільтр за формулами:
(5.1.3)
(5.1.4)
Домножимо нормовані номінали (5.1.2) на відповідні коефіцієнти нормування (5.1.3) або (5.1.4) отримуємо розрахункові значення номіналів для елементів входять до нашого вихідний фільтр, а саме:
З 1 = 39,74 пФ ; L 2 = 0,44 мкГн ; < u> З 3 = 76,35 пФ ; L 4 = 0,513 мкГн ; З 5 = 65,34 пФ ; L 6 = 0, 2679 мкГн (5.1.5)
Рис. 5.1.1 Вихідний фільтр Чебишева 6-го порядку
На цьому електричний розрахунок вихідного фільтра закінчений. br/>
5.2. Конструктивний розрахунок
Головним завданням даного конструктивного розрахунку є розрахунок геометрії котушок індуктивності входять до складу вихідного фільтра. Це необхідно для виконання крім вимог до заданої індуктивності, високої добротності, певної стабільності, також і вимог до електричної міцності, допустимого нагріву, механічної міцності і т.д. p> У транзисторних щаблях завдяки низьким значенням постійного і змінного напруг електричну міцність забезпечити не важко: відстані в декілька десятих доль міліметра між витками достатньо, щоб напруженість поля не перевищувала допустиму: 500 ... 700 В/мм по повітрю і 250 ... 300 В/мм по поверхні керамічного або іншого подібного каркаса. Разом з тим струм радіочастоти, що протікає по котушці, може досягати великої величини і викликати її значне нагрівання.
Конструктивний розрахунок спіралі циліндричної дротяної котушки проведемо у відповідності з методикою, описаної в [3] стор 292 - 296 .
Уточнимо розрахункове значення індуктивності (див. 5.1.5) котушок з урахуванням впливу екрану котушки: екран зменшує індуктивність котушки відповідно до закону Лоренца. Якщо діаметр екрану, принаймні, вдвічі більше діаметра котушки (припустимо що в нашому випадку це так), то його вплив не велика і слід прийняти розрахункове значення індуктивності котушок L розр В»(1,1 ... 1,2 ) L, тобто отримаємо:
L 2 = 0,528 мкГн ; L 4 = 0,6156 мкГн ; L 6 = 0,32148 мкГн (5.2.1)
