>
Задамося співвідношенням довжини намотування котушки l до її діаметра D, а саме l /D = 0,6, оскільки наші котушки, очевидно, будуть діаметром менше 50 мм.
Ді діаметром проводу котушок виберемо виходячи з міркувань її допустимого нагріву. У зв'язку з труднощами обліку як ступеня нагрівання котушки (активний опір проводу котушки складним чином залежить від частоти струму f, матеріалу і діаметра дроту, діаметра котушки і т.д.), так і різноманітних умов її охолодження скористаємося емпіричної формулою для визначення діаметра циліндричних одношарових, з природним (конвекційним) охолодженням котушок.
(5.2.2)
У цій формулі d - діаметр проводу, мм I - радіочастотний струм, А (чинна значення, тобто амплітудне значення струму поділене на); f - частота радіочастотного струму, МГц; DT - різниця температур проводи й навколишнього середовища (візьмемо DT = 30 В° С (В° К)), К. Підставивши в (5.2.2) чисельні значення, з урахуванням розрахованого за (4.1.3) амплітудного значення радіочастотного струму навантаження маємо:
(5.2.3)
З стандартного ряду діаметрів проводу вибираємо саме близьке значення до розрахункового, а саме, d = 0,49 мм. Оскільки діаметр проводу <1мм, то для жорсткості і механічної міцності котушки необхідно намотувати на керамічний сердечник.
Число витків спіралі котушок розраховується за формулою (5.2.4), де F ( l /D) коефіцієнт форми котушки, представлений на графіку 10.3 в [3] (при обраному для котушок відношенні l /D = 0,6 - В® за графіком F ( l /D) = 0,01), lрасч - розрахункове значення індуктивності в мкГн.
(5.2.4)
Підставивши в (5.2.4) чисельні значення маємо:
В
(5.2.5)
В
Задамося діаметром 2-ий і 4-ої котушок ( див. рис. 5.1.1 та рис 5.2.1 ) D = 20 мм, а діаметром 6-ий котушки D = 15 мм тоді знаючи число витків в котушках і заздалегідь задане l /D = 0,6 можемо расс читати довжину котушок l до і, відповідно, кроки намоток g за формулами:
(5.2.6)
Підставляючи чисельні значення в (5.2.6) маємо:
В
(5.2.7)
В
Рис. 5.2.1 Вид котушки індуктивності з осердям
Тепер можна визначити довжину дроти в котушках по формулі (5.2.8), в якій довжину хвоста візьмемо 2 см:
(5.2.8)
Підставивши чисельні значення в (5.2.8) маємо:
В
(5.2.9)
В
На цьому конструктивний розрахунок вихідного фільтра закінчується.
6. вибір стандартних номіналів
У характерних радіочастотних каскадах передавачів (генераторах з зовнішнім збудженням), застосовуються різноманітні радіодеталі - індуктори, відрізки полоськових і коаксіальних ліній, конденсатори, резистори. Але оскільки розрахункові значення номіналів виходять дуже різні, то потрібно підбір найбільш відповідного номіналу зі стандартних значень, причому не завжди можна забезпечити розрахункову значення, оскільки іноді є обмеження на кількість елементів, на вагу і на вартість радіопередавача. Але, перш за все при підборі елемента стандартного номіналу потрібно враховувати миттєві амплітудні значення струмів і напружень, що протікають через елементи, потужність, що проходить через елементи, рассеиваемую потужність на елементах, електромагнітну сумісність і діапазот робочих частот. Відзначимо також, що оскільки вихідний фільтр повинен мати значення номіналів входять до нього елементів відповідно розрахунковими, то точність підбору кожної ємності забезпечується за допомогою паралельного включення двох конденсаторів, один і з яких вибирається трохи менше розрахованого номіналу (Наприклад З 1 ) а інший підлаштування для точного налаштування (наприклад,В ). p> У нашому крайовому потужному каскаді зв'язкового передавача з ЧС, в результаті розрахунків були отримані наступні значення номіналів:
Резистори:
R 1 = 61,17 Ом; R 2 = 2,34 Ом; R доп = 9,478 Ом
Конденсатори:
З бл = 73,56 пФ; З бл1 = 39,187 нФ; З бл2 = 195,95 пФ; З 1 = 39,74 пФ; З 3 = 76,35 пФ; З 5 = 65,34 пФ;
Котушки індуктивності:
L бл = 14,657 мкГн; L 2 = 0,44 мкГн; L 4 = 0,513 мкГн; L 6 = 0,2679 мкГн;
Після вибору елементів з номіналами зі стандартного ряду:
Резистори:
R 1 = Ом; R 2 = Ом; R доп = Ом
Конденсатори:
З бл = пФ; З бл1 нФ; З бл2 = пФ;
З 1 = 39,74 пФ; З 3 = 76,35 пФ; З 5 = 65,34 пФ;
= пФ; = пФ; = пФ;
Котушки індуктивності:
L
