Спроба створення сигналізаторів з розширеним діапазоном вимірювань веде до необхідності використання додаткових перемикачів, що знижує надійність і збільшує ризик, пов'язаний з неправильним вибором робочого діапазону напруг.
До недоліків касочних сигналізаторів можна віднести і те, що звуковий сигнал спрямований від оператора, що погіршує його сприйняття при сильному і за відсутності предметів, від яких звук може добре відбиватися. Цей факт слід враховувати при оцінці дійсної ефективності що вказуються розробниками рівнів звукового тиску випромінюваної потужності сигналів небезпеки. Якщо також врахувати, що чутливість людського залежить від частоти сигналу, то порівнювати за рівнем сигнали різної частоти і тривалості (у разі переривчастого сигналу) некоректно.
Враховуючи всі описані вище недоліки, сформулюємо вимоги до РНК нового покоління:
• касочний СН не повинен містити вимикача харчування, перемикача діапазонів, схильних зовнішніх впливів;
• мінімально можливі маса і розміри інструкції; маса сигналізатора повинна набагато менше маси каски;
• центр ваги каски з сигналізатором не повинен бути зміщений у бік;
• звукова сигналізація повинна мати помітні інтонації;
• рівень звукового тиску повинен бути достатнім для впевненого розпізнавання високому рівні зовнішніх шумів;
• наявність системи автоматичної самодіагностики всього ланцюга без додаткових органів управління;
• працездатність (без заміни джерела живлення) протягом усього терміну служби каски.
Поєднувати малу масу сигналізатора, тривалу роботу від одного комплекту батарей і великий рівень звукового сигналу вкрай складно. Як варіант вирішення цієї проблеми може бути використано поділ сигналізатора на два блоки, один з яких, мініатюрний розташований всередині каски і здійснює безпосередньо контроль електричного поля, а другий блок індикує перевищення порогового рівня сигналу і управляє роботою першого блоку. Другий блок може перебувати на спецодязі. Зв'язок між блоками повинна бути надійною і не створювати незручностей під час роботи. Найбільш оптимальної з цієї точки зору є радіозв'язок. p> У результаті проведених досліджень розподілу електричного поля поблизу проводів ВЛЕП та аналізу конструкцій РНК з урахуванням сформованих вимог розроблений касочний сигналізатор "Радіус", що складається з розташованого усередині каски урівень в ребрі жорсткості мініатюрного (масою 10 г) блоку контролю електричного поля і блоку сигналізації, наявного в руці або на спецодязі. Блоки свя-зани з допомогою радіо, причому блоків сигналізації може бути кілька, що дозволяє один з них зміцнити, наприклад, у нагрудній кишені працюючої людини в касці з блоком контролю, а інший буде знаходитися у напарника або у спостерігає.
Крім основної системи сигналізації про наближенні на небезпечну відстань до проводів ВЛЕП (переривчасті світлові і звукові сигнали) РНК "Радіус" має додаткову систему сигналізації (безперервний сигнал), включає в разі порушення радіозв'язку блоків або іншої несправності. p> РНК спрацьовують при наближенні до знаходяться під напругою струмопроводу в той момент, коли напруженість контрольованого ними електричного поля перевищує визначений поріг. У зв'язку з цим для підвищення надійності захисту людини необхідно знати рівень і особливості зміни напруженості електричного поля поблизу проводів ВЛЕП 6-35 кВ (в першу чергу безпосередньо під ними), для цього був розроблений розрахунок напруженості електричного поля, створюваного ВЛ.
За виведеним на базі теорії електромагнітного поля формулами проведено розрахунки напруженості електричного поля біля проводів трипровідних ВЛЕП.
Обчислення проводилися у двох випадках: у першому випадки опора вважалася дерев'яною, неискажающим картини поля, і обчислення проводилися для трехпроводной лінії; в другому випадки, для спрощеного обліку впливу металевої або залізобетонної опори, вводилася додаткова провідна поверхня, перпендикулярна площині землі.
Розрахунки проводилися для трьох поширених варіантів кріплення проводів ВЛЕП 10 кВ на опорі, а також для проводу, розташованого поблизу провідної поверхні. Проведено аналіз зміни напруженості, її вертикальної і горизонтальної проекцій.
Облік впливу землі та додаткової провідної поверхні проводився за допомогою методу дзеркальних зображень. Заряди реальних і фіктивних проводів враховувалися в комплексній формі. Результуюче значення Е визначалося за допомогою розкладання кожного вектора на вертикальну і горизонтальну проекції. Модуль вектора напруженості електричного поля в довільній точці під трифазної ВЛЕП:
В
На малюнку 9 представлені графіки зміни напруженості електричного поля Е і її проекцій Е х , Е у залежно від висоти h при бічному зміщенні від осі опори х = 0,1 м під проводами ВЛЕП 10 кВ розташованими вертикально.
В
