5220,00,7971,6182,4452,116330,4490,6800,9560,329
Ввівші вхідну температуру Т вх=220 ° С та годину контакту з 1,289 ми отримавших оптимальний режим роботи и в іншому шарі.
Ввівші кінцеві концентрації компонентів на віході з іншого кулі виконуємо розрахунок третього кулі, результати котрого заносимості в таблицю 10.7.
Таблиця 10.7Розрахунок третього кулі реактора з уточненням концентрацією води
№ Т вх С м З ф С в С до Т вих ХSelф до 1220,55290,0730,8820,9350,4772220,55304,6790,9240,9310,5423220,55317,1000,9580,9270,6064220,55325,9880,9800,9230,6715220,550,0212,2673,3481,665331,7600,9920,9180,735
Ввівші вхідну температуру Т вх=220,55 ° С та годину контакту 1,29с ми Вийшла на оптимальний режим кулі.
Во время розрахунку третього (последнего) кулі реактора базового з уточненням концентрацією води та патенти довести, что в результате розрахунків ми Вийшла на максимальну концентрацію формальдегіду. Для цього необходимо сделать следующие розрахунки. При даних для третього кулі та при условиях оптімальної температури входу та ступеню превращение Обираємо две сусідні точки (одну вищу, а одному ніщу за оптимальну) для якіх, віпісуємо значення розрахованіх параметрів. Результати АНАЛІЗУ надані в табліці 10.8. Аналізуючі отрімані концентрації формальдегіду между собою, видно, что максимальна концентрація отриманий формальдегіду досягається при розрахунку 4 raquo ;, но для цього розрахунку віхідна температура з кулі перевіщує задані 355 ° С, а розрахунок 4 'нас не задовольняє по тій прічіні, что концентрація формальдегіду при ньом нижчих чем при оптимальному режімі, того можна сделать Висновок, что отриманий режим нас Повністю задовольняє.
У Додатках 2 наведені основні (Розрахунковий) блок установки одержании формаліну за базовий варіантом. Звідки видно, что:
X11 - вхідній потік, что входити до І-го змішувача;
X12 - вхідній потік рецикла;
X21 - вхідній потік, что входити до ІІ-го змішувача;
X22 - вхідній потік метанолу, что входити до ІІ змішувача;
X31 - вхідній потік, что входити до реактора;
X41 - вхідній потік, что входити до абсорбера;
X42 - вхідній потік води, что входити до абсорбера;
X52 - вхідній потік, что входити до роздільніка;
Y11 - вихідний потік, что виходе з І-го змішувача;
Y21 - вихідний потік, что виходе з ІІ-го змішувача;
Y31 - вихідний потік, что виходе з реактора;
Y41 - вихідний потік, что виходе з абсорбера;
Y42 - вихідний потік води, что виходе з абсорбера;
Y51 - вихідний потік, что виходе з роздільніка;
Y52 - вихідний потік з роздільніка та идет на рецикл;
Усі результати розрахунку матеріального балансу схеми уточненого базового варіанта установки одержании формаліну з уточненням концентрацією води зведемо в таблицю 10.9.
Таблиця 10.9 Результати розрахунку матеріального балансу уточненої базової моделі
КомпонентМольні потоки, кмоль/годX22 (на вході в змішувач) X31 (на вході в реактор) Y31 (на віході реактора) Y52 (рецикл) Y51 (здування) Метанол 29,6 29,6 0,237 0 0Кісень035,6 19,8 16,1 3,19Азот044444437371,7Вода0 8,0339,8 8,03 1,55Формальд.0 0 26,9 0 0CO0 12,5 14,9 12,5 2,41Сума29,6 529,73 545,637 409,6378,85
Отрімані параметри потоків дозволяють розрахуваті для базового варіанту:
Про ємні потоки схеми (при нормальних условиях):
Середній про ємний потік у реакторі ((х31 + Y31)/2)=12044,11 м 3/рік при нормальних условиях.
Завантаження каталізатора:
Зміст компонентів здування у мольному частко, что спрямовується на блок каталітічного газоочіщення:
ЦІ значення параметрів необхідні для оптімізації схеми, порівняння різноманітніх варіантів и розрахунку реактора газоочіщення.
Cкладаються матеріальні баланси реактора та технологічної схеми процесса, табліці (10.10; 10.11)
Таблиця 10.10 матеріальний баланс реактора.
ПРИХІДРОЗХІДРеагентиG,кг/год%,мас.РеагентиG,кг/год%,мас.М947,26,309М7,5840,051О 2 1139,27,588О 2 633,64,22N 2 1243282,809N 2 1243282,803Н 2 О144,540,963Н 2 О716,64,773Ф00Ф8075,375СО3502,331СО417,22,779? +15012,94100? +15013,98100
Таблиця 10.11 матеріальний баланс технологічної схеми.
ПРИХІДРОЗХІДРеа...
