? 110кВ)
Перевіряється виконання умови
, 07? Е? 0,9? E 0
де Е - напруженість електричного поля біля поверхні нерасщепленного проводу;
Е=(кВ/см), (2.4.2)
ср - середньогеометричні відстань між проводами фаз, смСреднегеометріческое відстань між проводами одноколовій лінії знаходиться за формулою
D CP=(2.4.3)
де D 12, D 13, D 23 - відстані між проводами окремих фаз.
Креслення і геометричні розміри деяких типів опор дані 0 - початкова напруженість виникнення коронного розряду.
Для проводів радіуса r визначається за формулою
Е 0=24,5 (кВ/см), (2.4.4)
де m=0,82-0,94 - коефіцієнт гладкості проводу;
? =1,04-1,05 (для районів з помірним кліматом) - відносна щільність повітря, обумовлена ??атмосферним тиском і температурою повітря;
r - радіус дроти, див.
При радіусі дроти r lt; 1см можна використовувати формулу
Е 0=30.3 (кВ/см) (2.4.5)
Визначимо техніко-економічні показники варіанта схеми зовнішнього електропостачання підприємств першої категорії по надійності, що працює в т?? і зміни (T max=6300 год), при харчуванні напругою U н1=110кВ і U н2=35кВ. Довжина ліній L=113 і 31 км; розрахункова потужність навантаження S розр=30,760 МВ? А.
Розглянемо варіант - напруга живильної лінії 110кВ.
Вибираємо дволанцюгову повітряну лінію зі Сталеалюмінієвий проводами на сталевих опорах, обчисливши економічний переріз проводу за наступною формулою
S ек===115,578 мм 2
де j ек=1 А/мм2? нормоване значення економічної щільності струму при Tmax gt; 5 000 ч.
З стандартного ряду перетинів з орієнтацією на умову коронирования згідно з рекомендаціями ПУЕ приймаємо S=120/27 мм 2, допустимий струм - I доп=375 А.
Перевіряємо вбрання перетин по перевантажувальної здатності
, 3? 375=487,5? 261,063 А.
За умовою механічної міцності 120мм 2 gt; 25 мм 2.
За допустимій втраті напруги
L доп=9,0 5% 163 км
Умова не виконується, тому вибираємо (послідовно перебираючи) проводу марки АС - 150/19, допустимий струм - I доп=450 А., тоді
За допустимій втраті напруги
L доп=13,6 5% 163 км
Перевірка на корону: для Дволанцюговий сталевий опори з підвіскою проводів шестикутником знаходимо середньогеометричні відстань між проводами
CP===5.47 м
Початкова напруженість виникнення коронного розряду (для проводу марки АС - 150, r=0,85 см):
Е 0=30.3=30.3=
, 08 (кВ/см),
Напруженість електричного поля біля поверхні нерасщепленного дроти розраховується за формулою:
Е===16,311кВ/см
Перевіряємо виконання умови:
, 07? Е? 0,9? E 0
, 07? 16,311=17,453? 0,9? 34,08=30,672кВ/см.
Вибране перетин задовольняє всім умовам перевірки.
Таблиця 2.9
Характеристика дроти АС - 150/19
Марка проводаrуд, питомий активний опір на 100 км при 200Схуд, Омbуд * 10-6, Смqуд, МварАС - 150/1919,542,02,703,60
Загальна питомий опір:
z===0,463 Ом/км
Вибір струмоведучих частин
Вибір гнучких збірних шин на стороні 110кВ
Для РУ 35кВ і вище застосовують гнучкі шини, виконані проводами АС. Вибір проведемо по таблиці
Таблиця 2.10
Характеристика умов вибору гнучких шінФормула.По тривалого допустимому токуIдоп Ip.maxПо термічної стойкостіq qmin=/ CПо умовам відсутності коронирования (при напружених 35кВ і вище) .0.9E0 1.07E
Для збірних шин підстанції:
I p.max=
де k пр=1,3 - коефіцієнт розвитку споживачів;
k рН1 - коефіцієнт розподілу навантаження по шинах первинної напруги, рівний 0,6 - 0,8.
S пс=n * S тр=2 * 40000=80 000кВА - максимальна повна потужність всієї підстанції з двома трансформаторами 40 МВА
